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两种粘接剂剪切强度的体外研究
在口腔临床工作中,有很多地方需要粘接,如桩的固位,烤瓷牙的修复及托槽的粘接.
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表面处理方法及黏结剂种类影响氧化锆的剪切强度
背景 选择适当的表面处理方法,选用适宜的黏结剂种类,可以有效地提高临床氧化锆修复体的黏结效果.目的 研究氧化锆表面不同处理方法和黏结剂种类对Upcera 氧化锆陶瓷之间剪切强度的影响.方法 将72 个试件采用600#砂纸打磨抛光分为6 组,分别选择240#砂纸打磨粗化、喷砂、硅烷化3 种表面处理方法,电镜观察处理前后的表面形貌.黏结剂选择Panavia F 树脂水门汀和Fuji CEM 树脂加强型玻璃离子水门汀,加压黏结固定24 h 后,万能实验机测定剪切强度数值,进行析因方差分析.结果 与结论 喷砂组剪切强度高于240#砂纸打磨组和硅烷化组(P < 0.05).树脂水门汀的剪切强度显著高于树脂加强型玻璃离子水门汀(P < 0.05).喷砂后试件表面形貌为粗糙,240#砂纸打磨和硅烷化对表面形貌的改变较小.提示喷砂是提高树脂水门汀和树脂加强型玻璃离子水门汀与氧化锆陶瓷剪切强度的有效方法,而砂纸打磨和硅烷化并不能显著提高剪切强度.对于临床黏结条件差的修复体,树脂水门汀可提供更高的黏结强度.
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血液污染对自酸蚀粘接系统剪切强度的影响
背景:自酸蚀粘接系统足近些年发展起来的口腔科粘接材料,研究表明其对唾液污染有很强的耐受性,对血液污染的情况研究甚少.目的:观察血液污染对自酸蚀料接系统剪切强度的影响.设计、时间及地点:对比观察实验,于2008-01/02在石家庄市科技大学机械学院材料实验室完成.材料:将60颗因正畸原因拔除的健康双尖牙分成6组,每组10颗.方法:①磷酸酸蚀组:磷酸→树脂加强型玻璃离子粘接剂(resin-modified glass ionomer cement,RMGIC).②自酸蚀底胶(self-caching priner,SEP)酸蚀组:SEP→RMGIC.③磷酸酸蚀后血液污染组:磷酸→血污染→RMGIc.④SEP酸蚀后血液污染组:SEP→血污染→RMGIC.⑤SEP酸蚀前血液污染组:血污染→SEP→RMGIC.⑥SEP酸蚀后污染再用SEP酸蚀组:SEP→血污染→SEP→RMGIC.主要观察指标:将粘接处理后的试件浸泡于37℃人工唾液中,24 h后测量剪切强度并评价粘结剂残余指数.结果:磷酸酸蚀组、SEP酸蚀组和SEP酸蚀前血液污染组的粘接强度高于磷酸酸蚀后血液污染组、SEP酸蚀后血液污染组和SEP酸蚀后污染再用SEP酸蚀组(P<0.001).磷酸酸蚀组去除托槽时粘结剂饯余指数值多为2或3分;SEP酸蚀组多为1分和2分:被血污染组多为0分或1分,少部分为2分;SEP处理前污染组分散在0,1,2,3分.结论:血液污染降低了磷酸和SEP处理后的RMGIC粘接强度,但是SEP处理前污染的RMGIC剪切强度影响不显著.
关键词： 自酸蚀底胶 树脂加强型玻璃离子粘接剂 血液污染 剪切强度 -
金属托槽重复利用的抗剪切强度
背景:在口腔正畸的治疗过程中,经常会遇到托槽脱落的情况.脱落的托槽是否能被再次利用,再次利用前需对托槽进行何种处理,其粘结强度是否会受到影响,这是正畸医师临床上非常关心的问题.目的:检测旧金属托槽再次粘结的抗剪切强度,并对重新粘结前的底板处理方法进行对比.设计:分组对照研究.单位:青岛大学医学院附属医院口腔正畸科与北京大学口腔医学院材料实验室.对象:实验所用离体牙来源于青岛大学医学院附属医院口腔外科,为口腔正畸需要而拔除的双尖牙, 牙冠表面釉质完好,无龋坏、无裂纹、非四环素牙、非氟斑牙.被拔牙患者年龄11～19岁,男女各半;患者均同意提供所拔除牙用于实验.方法:实验于2005-12在北京大学口腔医学院完成.选正畸需要而拔除的离体双尖牙30颗,首次粘结托槽24 h后去除托槽,以此为实验标本,随机分为3组,每组10颗牙齿.第1组粘结新托槽;第2,3组粘结旧托槽,其中第2组托槽底板的残余粘结剂通过火烧去掉,第3组为保留底板槽沟内的粘结剂而将底板刮平.实验所用托槽为浙江orsu公司生产的整铸方丝弓托槽.粘结托槽24 h后,应用日本岛津公司所生产(Autogragh,Shimadzu,日本)的材料力学实验机分别测定以上三组托槽的剪切强度.并对每一牙面上的粘结剂残留量进行统计.主要观察指标:旧金属托槽再次粘结的抗剪切强度;粘结剂残留量.结果:①抗剪切强度:新托槽组、烧过的旧托槽组、保留槽沟底胶组分别为(10.094±3.158 9),(10.266±2.406 0),(8.898±1.365 9) MPa,3组比较,差异无显著性意义(P > 0.05).②粘结剂残留量: 新托槽组、烧过的旧托槽组、保留槽沟底胶组托槽脱落后分别为51.7%,58.3%,35.0%,其中后两组比较,差异有显著性意义.结论:旧托槽的重复利用仍能达到满意的粘结强度; 新旧粘合剂之间可能存在着较强的化学结合.
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自酸蚀黏接剂对陶瓷托槽黏接强度的影响
背景:陶瓷托槽与牙齿间的黏接力较大,不容易安全去除,应用白酸蚀黏接剂能否降低其黏接强度,减少对牙釉质的损伤,一直是正畸医师关心的问题.目的:评估应用自酸蚀黏接系统黏接陶瓷托槽的黏接强度,并与国内临床为常用的京津釉质黏接剂作比较.设计、时间及地点:对比观察实验,于2006-03在河北科技大学完成.材料:收集20个因正畸治疗拔除的完整前磨牙,要求所选牙齿表面釉质完好,有光泽、无裂纹、无龋坏、未曾接受任何化学治疗.陶瓷托槽采用美国3M公司的0.022系统标准方丝弓前磨牙陶瓷托槽,托槽底板面积12.61mm2;自酸蚀封闭剂和TransbondTM光固化黏接剂均为美国3M公司产品;传统酸蚀用京津釉质粘合剂由天津市合成材料研究所提供.方法:随机将20颗牙分为自酸蚀组和京津釉质组,每组10个牙齿,分别应用自酸蚀封闭剂+TransbondTM光固化黏接剂或京津釉质粘合剂黏接陶瓷托槽.主要观察指标:黏接托槽24 h后,应用抗剪切测试仪分别测定两组的抗剪切强度,并对每一牙面上的黏接剂残留量进行统计.结果:自酸蚀组平均抗剪切强度低于京津釉质组,但差异无显著性意义(P>0.05),均在临床可接受范围内.自酸蚀组黏接剂残留量低于京津釉质组,差异有显著性意义(P<0.01).结论:自酸蚀黏接剂黏接陶瓷托槽可以满足临床要求,且可适当降低其黏接强度,较易去除陶瓷托槽,从而减少对牙釉质的损伤.
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血液污染后再酸蚀对光固化树脂加强型玻璃离子粘接剂粘接性能的影响
背景:血液污染可影响托槽粘结材料的粘接强度.目的:观察血液污染后再酸蚀对光固化树脂加强型玻璃离子粘接剂(Resin-modified glass ioilomer cement,RGIC)粘接性能的影响.设计、时间及地点:对比观察,于2008-03在河北科技大学材料力学实验室完成.材料:选择60颗因正畸需要而拔除的健康前磨牙.方法:随机分成6组在不同条件下粘结托槽.①复合树脂对照组:酸蚀30 s后干燥,复合树脂粘接托槽.②RGIC对照组:酸蚀30 s后水潮湿,RGIC粘接托槽.③RGIC不酸蚀组:不酸蚀,水湿润后用RGIC粘接托槽.④RGIC酸蚀.血污染组:酸蚀30 s后血污染,用RGIC粘接托槽.⑤RGIC酸蚀-血污染-再酸蚀组;酸蚀30 s后血污染,再次酸蚀30 s后用RGIC粘接托槽.⑥RGIC不酸蚀.血污染组:不酸蚀,血污染后用RGIC粘接托槽.主要观察指标:将粘接处理完的试件浸泡于37℃蒸馏水中储存24 h后测量剪切强度,记录粘结剂残余指数.结果:35%磷酸酸蚀30 s后,RGIC粘接剂与复合树脂粘接强度类似,去托槽后有较多粘接剂残留牙面.血污染后RGIC的粘接强度较低,去托槽后有较多粘接剂残留牙面.血污染发生后重新酸蚀不影响粘接强度,去托槽后有较多粘接剂残留牙面.不酸蚀组.不论污染与否,RGIC粘接剂粘接强度都较低,去托槽后较少粘接剂残留牙面.结论:血液污染发生后重新酸蚀不影响RGIC的粘接强度.酸蚀30 s即可产生足够的粘接强度.
关键词： 光固化树脂加强型玻璃离子粘接剂 剪切强度 血液污染 -
三种正畸黏结剂的黏结强度及残留指数比较
背景:正畸固定矫治中目前多使用复合树脂黏接系统黏接托槽,其黏接强度高,去除托槽时易导致牙釉质表面损伤.目的:比较3种正畸黏接剂在黏结后5min和15min去除托槽的黏接强度,评价去除托槽后的黏接剂残留指数.设计、时间及地点:随机分组设计的对照实验,于2007-06/10在解放军沈阳军区总医院口腔科实验室完成.材料:选择因正畸原因新拔除的健康双尖牙90颗(患者自愿捐献,并对实验知情同意),10倍放大镜观察颊面釉质完好无裂纹,无龋齿,非四环素牙及氟斑牙,未经任何化学处理.京津釉质黏合剂产自天津,光固化树脂加强型玻璃离子水门汀为日本富士公司产品,Transbond XT和self-etching primer自酸蚀黏结剂为3M Uniteck产品.方法:90颗牙按随机数字表法分为3组,京津釉质黏合剂组、加强型玻璃离子水门汀组、自酸蚀黏接剂组,每组30颗.各组黏结后分别于5,15min去除托槽,每个时间点15颗.主要观察指标:测量剪切强度并计算黏结剂残留指数(1～5,记分高表明黏接剂与牙面之间的黏接强度较高,记分低表明黏接剂与托槽之间的黏接强度较高).结果:加强型玻璃离子水门汀组去除托槽后5,15min抗剪切强度均低,京津釉质黏合剂组与自酸蚀黏接剂组抗剪切强度相似.京津釉质黏合剂组和自酸蚀黏接剂组去除托槽时牙齿表面和托槽面的残余黏接剂量几乎相同.加强型玻璃离子水门汀组黏接剂主要残留在托槽面,各组黏结剂残留指数比较差异有显著性意义(P<0.001).结论:3种正畸黏接剂在黏接5min和15min后均能达到满意的黏接强度,光固化树脂加强型玻璃离子水门汀抗剪切强度虽稍低,但具有去除托槽后牙面易清洁的优点,优于京津釉质黏合剂和自酸蚀黏接剂.
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漂白剂对牙釉质和树脂黏结强度的影响
目的:比较漂白后不同时间黏结操作时,釉质与复合树脂黏结后的剪切强度,评价漂白对黏结的影响. 方法: 18颗人磨牙切取釉质共 36片,按照随机数字表法随机分为 4组. 1组:漂白 2周+即刻黏结; 2组:漂白 2周 +延迟 7 d黏结; 3组:漂白 2周 +延迟 14 d黏结; 4组:生理盐水 2周+即刻黏结.万能材料试验机测量剪切强度. 结果:对照组为( 24.4± 3.7) Mpa, 漂白后即刻黏结,釉质剪切强度为 (14.2± 2.5) Mpa,与漂白前有明显差异( P=0.000,95% CI 7.634 4～ 12.847 8). 7 d后剪切强度有所恢复,为 (19.0± 2.0) Mpa, 但与漂白前仍有差异( P=0.000,95% CI 2.832 2～ 8.045 6),约 14 d后,剪切强度可恢复至漂白前水平 ,为 (21.9± 2.5) Mpa( P=0.056,95% CI - 7.003 1～ 5.143 4). 结论:漂白后即刻黏结 ,牙齿与树脂的黏结强度会降低.延迟黏结时间 2周,黏结强度可以恢复.
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流体剪切应力对骨肉瘤成骨样细胞核结合因子α1基因的表达作用
背景:机械应力在成骨细胞功能调控中的作用是近年骨组织生物力学研究的一个重点.流体剪切应力是否可以诱导成骨细胞内核结合因子α1的表达,其规律如何?目前少见报道.目的:观察流体剪切应力对骨肉瘤成骨样细胞(MG-63)核结合因子α1基因表达的作用.设计:对比观察实验.单位:解放军第四军医大学航空航天医学系航空航天生物动力学教研室完成.材料:MG-63人源骨肉瘤成骨样细胞.方法:实验于2004-11/2005-04在解放军第四军医大学航空航天医学系航空航天生物动力学教研室完成.①对MG-63细胞进行培养,传代60 h后,将细胞置于流室系统中进行刺激实验.流体剪切应力分别为0.5 Pa(0.5 Pa应力刺激组)和1.5 Pa(1.5 Pa应力刺激组),作用时间分别为15,30和60min.同时取盖玻片置于含培养基的培养皿中,作为流体剪切应力刺激组的即时对照(对照组).②提取细胞总RNA,进行反转录聚合酶链反应,检测细胞内核结合因子α1 Mrna的表达,并计算与内参照GAPDH Mrna的比值.主要观察指标:不同流体剪切应力及不同作用时间核结合因子α1mRNA的表达值.结果:①与对照组相比,流体剪切应力刺激组的核结合因子α1 Mrna的表达在作用30 min和60 min均显著增强,且在一定的时间范围内(15～60 min),核结合因子α1mRNA的表达水平随着作用时间的延长、应力水平的增加而增强.②1.5 Pa应力刺激组在作用30 min和60 min核结合因子α1 Mrna的表达比0.5 Pa应力刺激组均显著增强(P＜0.01).结论:流体剪切应力可以促进成骨细胞内核结合因子α1的表达.
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含钛镍铬烤瓷合金的金瓷结合强度实验
目的:比较中国科学院金属研究所研制的3种成分及含量不同的含钛镍铬(Ni-Cr)烤瓷合金与Vita VMK 88瓷的结合性能.方法:实验于2005-05/12在中国医科大学口腔医学院技工室和中国科学院金属研究所完成.采用铸造法制作实验合金试件,3种含钛镍铬烤瓷合金依成分不同分为高钛组(含钛量高且不含铍的Ni-Cr组),中钛组(含钛量较高且不含铍的Ni-Cr组),低钛组(含钛少且含铍的Ni-Cr组),以HI BOND非贵金属烤瓷合金为对照组,每组试件8个.在试件中份熔附厚度为2 mm Vita VMK 88瓷,形成4.4 mm×3.8 mm×2.0 mm的瓷块.在万能试验机上采用剪切力试验测试金瓷分离时的载荷.结果:高钛组、中钛组、低钛组的剪切强度值低于对照组[分别为(28.436 4±4.791 8),(25.533 5±3.961 2),(24.666 3±4.431 6),(31.197 5±3.703 8)MPa],各组的剪切强度均值间进行两两比较(q检验),差异均无显著性意义(P＞0.05).结论:3种含钛镍铬烤瓷合金均与Vita VMK 88瓷有良好的结合力.
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三种表面粗化方式与氧化锆陶瓷粘接性及抗折强度:谁更有优势?
背景:氧化锆陶瓷的表面粗化技术是目前口腔修复研究的热点,目前常用的表面粗化方式多为机械处理、强酸腐蚀等,破坏性较大.氧化锆具有良好的力学性能,这使得以往关于表面粗化的研究常常忽略其对氧化锆抗折强度的影响.目的:研究3种表面粗化对氧化锆陶瓷抗折及粘接性能的影响,旨在寻找一种能有效提高氧化锆粘接性能且较少程度影响其抗折强度的表面粗化方式.方法:制作两类氧化锆试件,Ⅰ类(15 mmx3 mmx1 mm)40颗,Ⅱ类(3 mmx3 mmx3 mm)40颗.Ⅰ类试件随机分为4组(n=10),为空白对照组、110 μm氧化铝喷砂组、Er∶YAG激光蚀刻组及热酸蚀组,用于检测氧化锆抗折强度.Ⅱ类试件随机分为4组(n=10),接受与Ⅰ类试件相同处理后,将试件与离体牙粘接(处理剂为Monobond N,粘接剂为PULPDENT embrace树脂水门汀),37℃水浴保存24 h后测剪切强度.结果与结论:①三点弯曲实验结果:空白对照组939.86 MPa、氧化铝喷砂组841.38 MPa、激光蚀刻组739.32 MPa、热酸蚀组746.82 MPa,除激光蚀刻组与热酸蚀组间比较无显著差异外,其余两两比较有显著性差异(P＜0.05);②剪切强度结果:空白对照组(7.00±0.67) MPa、氧化铝喷砂组(11.73±1.31) MPa、激光蚀刻组(8.75±0.92) MPa、热酸蚀组(12.05±1.05) MPa,除激光蚀刻组与热酸蚀组间比较无显著差异外,其余两两比较有显著性差异(P＜0.05);③扫描电镜观察结果:空白对照组表面平整光滑;氧化铝喷砂组表面形成了明显的凹陷,多为条形,少数为圆谷状;激光蚀刻组锆表面形成蚀刻纹及点状凹坑,呈现出高低不平的粗糙界面;热酸蚀组锆块呈现出粒间多孔的三维网络结构;④各组试件表面单斜相晶型的体积百分数分别为0.91％,12.50％,6.64％,17.81％;⑤结果提示,3种表面粗化均能有效提高氧化锆与树脂水门汀的粘接强度,同时也会导致氧化锆自身抗折强度的降低.综合考虑临床操作的便利性、抗折与剪切粘接强度等多方面因素,110 μm氧化铝喷砂处理是较为理想的一种.
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不同表面处理对Ceramage聚合瓷黏结强度的影响
背景:长期以来修复材料与基牙的黏接技术一直是口腔修复学的研究热点,其中尤为引人关注的是黏结工件的表面处理工艺.目的:对比观察8种表面处理方法对Ceramage聚合瓷黏结强度的影响,筛选适合Ceramage聚合瓷的表面处理方法.方法:将Ceramage聚合瓷制成试件80个,随机分成8组,分别采用喷砂,酸蚀,偶联剂,喷砂+酸蚀,喷砂+偶联剂,酸蚀+偶联剂,喷砂+酸蚀+偶联剂处理聚合瓷表面并与树脂黏结剂黏结,对照组不进行任何处理.在37 ℃水浴24 h后测试样本剪切强度,并用扫描电镜观察处理后的聚合瓷表面形貌.结果与结论:各组的剪切强度值由高到低分别为:喷砂+酸蚀+偶联剂处理组(31.12±2.81) MPa,喷砂+酸蚀组(27.62±1.70) MPa,酸蚀+偶联剂组(27.31±2.18) MPa,喷砂+偶联剂组(26.91±1.97) MPa,喷砂组(24.23±2.03) MPa,偶联剂组(23.50± 2.19) MPa,酸蚀组(17.61±2.14) MPa,对照组(8.13±0.63) MPa,除喷砂组、偶联剂组之间,喷砂+酸蚀组、喷砂+偶联剂组、酸蚀+偶联剂组之间比较差异无显著性意义外(P > 0.05),其余组间比较差异均有显著性意义(P < 0.05).结果显示7种表面处理方法都提高了黏结强度,喷砂、酸蚀联合硅烷偶联剂处理的聚合瓷黏结强度高,是适合Ceramage聚合瓷黏结的表面处理方法.
关键词： 表面处理 Ceramage聚合瓷 树脂黏结剂 剪切强度 生物材料 -
钛-羟基磷灰石功能梯度材料骨结合强度的初步研究
目的从力学角度研究钛-羟基磷灰石功能梯度材料与骨组织的结合强度.方法将钛-羟基磷灰石功能梯度材料植入8只新西兰大耳白兔颅骨中,用同样规格的纯钛和纯羟基磷灰石作为对照.术后进行临床及X-ray观察、剪切强度及骨结合强度的测定.结果钛-羟基磷灰石功能梯度材料与骨结合界面的剪切强度均强于各个时期纯钛与骨结合界面的剪切强度(P＜0.05),在8周后强于纯羟基磷灰石与骨结合界面的剪切强度(0.01＜P＜0.05).结论钛-羟基磷灰石功能梯度材料具有良好的界面结合强度的特性,此材料可能具有较好的应用前景.
关键词： 钛-羟基磷灰石功能梯度材料 剪切强度 结合强度 -
不同粘接系统及不同类型LED光固化灯对新型氧化锆材料与牙本质粘接强度影响的比较研究
目的 应用不同粘接系统及不同类型LED光固化灯对新型氧化锆材料与牙本质进行粘接后, 比较其剪切强度的大小, 为新材料修复体的临床适应证及粘接系统、固化灯的选择提供依据.方法 按统一标准选择60颗离体上颌切牙制作研究模型, 预备桩道, CAD/CAM扫描制作"玉瓷"氧化锆桩核, 随机分成6组, 分别采用3种粘接系统 (Panavia F、Multilink N、NX3-Nexus) 及2种型号的LED灯 (普通型、VALO型) 进行粘接和固化, 然后将模型水平切割成1.0 mm的薄片, 进行薄片推出实验.采用SPSS17.0统计软件分析比较各组剪切强度大小.结果 使用普通型LED灯固化的Panavia F的剪切强度优于Multilink N和NX3-Nexus (P＜0.05);使用VALO型LED灯固化的Panavia F也比其他两种粘接系统的剪切强度高 (P＜0.05).同种粘接系统使用普通型和VALO型LED灯固化的剪切强度差异均无统计学意义 (P＞0.05).结论 不同型号的LED灯固化后, Panavia F的粘接强度均优于Multilink N和NX3-Nexus;使用VALO型LED灯固化后的粘接强度与普通型LED灯的无显著差异, 但可大幅度减少椅旁操作时间.
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氧化锆陶瓷表面喷砂及牙本质表面Er∶YAG激光处理对树脂黏结强度影响研究
目的 探讨氧化锆陶瓷表面不同粒径Al2O3颗粒喷砂及牙本质表面Er∶YAG激光处理对树脂黏结强度的影响.方法 2011年2-10月在山西医科大学口腔医院选取25颗完整人前磨牙,制作50个牙块,暴露牙本质.其中10个牙块表面用35％磷酸酸蚀处理,40个牙块表面用Er:YAG激光蚀刻处理.制作氧化锆陶瓷片50个,20个不做处理,其余30个(每组10个)在0.4 MPa压力下分别接受120、80、40 μm粒径Al2O3颗粒喷砂20 s.试件分为5组(每组10个):A、B纽分别由35％磷酸酸蚀和Er∶YAG激光蚀刻的牙块与未做处理的陶瓷片黏结；C、D和E组分别由120、80、40 μm粒径Al2O3颗粒喷砂的陶瓷片与Er∶YAG激光蚀刻的牙块黏结.各组分别进行黏结强度测试.结果 A组的黏结强度[(8.71±0.86) MPa]低于B组[(10.94±0.93) MPa],两组差异有统计学意义(P＜0.05)；C、D和E组的黏结强度[(13.49±1.53)、(13.97±0.83)、(17.11±1.51)MPa]均高于B组,差异有统计学意义(P＜0.01)；C、D组的黏结强度低于E组,差异有统计学意义(P＜0.01)；但C与D组间差异无统计学意义(P＞0.05).结论 氧化锆陶瓷片表面Al2O3颗粒喷砂和牙本质表面Er∶YAG激光蚀刻处理可增加氧化锆陶瓷与牙本质间的树脂黏结强度.
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钴铬烤瓷合金不同表面处理工艺对金瓷结合力的影响
目的:测试钴铬烤瓷合金的机械性能,为其临床应用提供参考.方法:德国BEGO钴铬烤瓷,金属规格均为12mm ×4.7 mm×5 mm,瓷层规格为4.4 mm×3.8mm×2 mm,采用剪切强度测试法观察金瓷结合力.实验分3组,A、B、C组金属分别经120目、100目、80目石英砂喷砂后上瓷.结果:A、B、C3组金瓷结合破坏力分别为(31.28±1.28)Mpa,(32.35±1.12) Mpa,(33.23±1.33) Mpa,3组差异无显著性(P＞0.05).结论:钴铬合金经过表面不同程度的喷砂处理后对金瓷结合力没有显著的影响.
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自制钴铬烤瓷合金机械性能的实验研究
目的:测试自制钴铬烤瓷合金的机械性能,为其临床应用提供参考.方法:实验分2组,A组自制钴铬烤瓷合金,B组BEG0钴铬烤瓷合金,金属规格均为12mm×4.7mm×5mm,瓷层规格均为4.4mm×3.8mm×2mm,采用剪切强度测试法观察金瓷结合力.结果:A组金瓷结合破坏力为(33.31±1.30)Mpa,B组金瓷结合破坏力为(34.60±1.12)Mpa,统计分析二者差异无显著性(P＞0.05).结论:自制钴铬烤瓷合金具有较强的金瓷结合力,值得在临床中广泛应用.
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不同瓷表面处理对托槽与瓷面粘结强度的影响
目的：通过观察 Nd∶YAG 激光与氢氟酸（HF）联合处理的瓷面，探讨不同瓷表面处理方法对瓷面与托槽粘结强度的影响。方法：将48个金属烤瓷试样根据表面处理方法随机分为空白对照组、HF 组、机械打磨组、0.75W 激光组、1.05W 激光组和1.45W 激光组。经温度循环实验后，测定各组试样剪切强度和拉伸强度。结果：各处理组试样剪切强度和拉伸强度与空白对照组比较差异有统计学意义（P ＜0.01），1.05W 激光组和1.45W 激光组试样剪切强度和拉伸强度与 HF 组比较差异有统计学意义（P ＜0.05），1.05W 激光组试样剪切强度和拉伸强度均高于其他各组（P ＜0.05）。试样的剪切强度与拉伸强度呈正相关关系（r ＝0.426，P ＝0.000）。结论：能量参数为1.05W 的 Nd∶YAG 激光与 HF 联合处理即可获得理想的粘结强度，且剪切强度愈大其拉伸强度愈大。
关键词： 表面处理 氢氟酸 N d∶Y A G激光 剪切强度 拉伸强度 -
不同表面处理方法对氧化锆修复体粘接强度的影响
目的:探讨几种表面处理方法对氧化锆修复体粘接强度的影响,为提高氧化锆修复体的粘接力提供依据.方法:加工10 mm×10 mm×2 mm钇稳定氧化锆瓷坯60件,根据表面处理方法不同将试件分成喷砂组、硅涂层组、Z-PRIME Plus组、喷砂+Z-PRIME Plus组、喷砂+硅涂层组和硅涂层胶+Z-PRIME Plus组,每组10件.使用通用型粘接剂ScotchbondTM Universal制作氧化锆-树脂粘接样本,在37℃水浴中储存24 h后采用万能力学试验机测试其剪切强度,体视显微镜记录样品断裂模式,各组断裂样品随机抽取1件,在扫描电子显微镜下观察其表面形貌.结果:Z-PRIME Plus组试件所测得的剪切强度明显高于其他组(P<0.05).断裂模式观察,粘接破坏主要出现在喷砂、硅涂层、喷砂+硅涂层和硅涂层+Z-PRIME Plus组试件中.喷砂+Z-PRIME Plus组试件混合破坏4例,喷砂+硅涂层组试件混合破坏8例;各组试件均未出现内聚破坏.扫描电镜下观察,喷砂、Z-PRIME Plus和喷砂+Z-PRIME Plus组试件断裂面发生在粘接剂-氧化锆界面,硅涂层、硅涂层+Z-PRIME Plus组试件断裂面发生在硅涂层-氧化锆界面,喷砂+硅涂层组试件断裂面部分发生在硅涂层-粘接剂界面.结论:Z-PRIME Plus用于氧化锆表面预处理可以明显提高其与树脂的粘接强度.
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热循环对二种粘接剂的树脂-牙本质界面粘接强度的影响
目的:评价在离体条件下热循环对树脂-牙本质界面粘接强度的影响.方法:选取60颗人无龋磨牙,在低速锯下去除冠部牙釉质,暴露出牙本质,用300目、600目的碳化硅砂纸依次抛光处理后,按热循环处理方法随机分成3组,各组内用全酸蚀粘接剂系统中的Single Bond和自酸蚀粘接剂系统中的Adper Prompt分别粘接处理10颗牙.第1组(n=20),无热循环处理,试件在37℃的蒸馏水中保存24 h后取出进行剪切强度(shearbond strength)测试;第2组(n=20),试件热循环处理500次;第3组(n=20),试件热循环处理1 000次.后两组的温度均设定为5℃～55℃,闭模时间为30 s,传递时间20 s.热循环机处理后的试件在37℃蒸馏水中保存24 h后取出进行剪切强度测试.3组均在Instron1121万能材料试验机上进行剪切强度测试,加载的速度为1 mm·min-1.剪切强度测试结束后,每组选取Single Bond和Adper Prompt试件的断裂面各1例,进行扫描电子显微镜的观察.结果:热循环0、500及1 000次后的剪切强度(MPa)依次为(Single Bond)18.12±3.36、17.62±3.61及16.93±2.66;(Adper Prompt)13.22±2.76、12.93±2.93及11.17±2.63.不同的热循环处理组间的剪切强度差异均无显著性(P＞0.05);各组中Single Bond的剪切强度显著高于Adper Prompt(P＜0.05);扫描电子显微镜显示,Single Bond试件断裂面内的树脂突多于Adper Prompt.结论:短期内,热循环对树脂-牙本质界面的剪切强度没有显著的影响;在本研究中所选用的全酸蚀粘接剂系统的粘接强度显著高于自酸蚀粘接剂系统的粘接强度.
