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改良式烤瓷粘接桥的临床应用22例分析
目的 观察改良式烤瓷粘接桥的临床短期效果.方法 对22例前牙缺失患者进行改良式烤瓷粘接桥修复,随访修复体固位和基牙健康状况.结果 对22例患者随访观察18～35个月,平均28.3个月.1件修复体松动,松脱率为4.5%,基牙牙本质敏感2例(9.1%).结论 对于前牙个别牙缺失,基牙健康的患者,除种植外,改良式烤瓷粘接桥为一值得推荐的替代修复方法.
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瓷贴面美容性修复四环素牙的临床应用
目的:探讨一种较理想修复四环素牙的方法.方法:应用瓷贴面修复中度四环素牙114颗.唇面均匀磨除0.5mm,终止线位于龈下0.5 mm.在耐火代型上制作瓷贴面,粘结面用氢氟酸超声酸蚀30秒.用Cerinate烤瓷贴面专用粘结剂粘固.结果:114个贴面经3年观察,总成功率95.6%.结论:瓷贴面具有脱落率低,美观,耐磨损,抗着色及对牙龈组织无刺激等优点,是修复四环素牙的一种较理想方法.
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两种外源性酶对牙本质粘接界面的老化作用初探
目的 比较两种外源性酶对牙本质粘接界面的老化效果,探讨酶解作为牙本质粘接耐久性实验方法的可行性.方法 选取完整无龋离体第三磨牙40颗,用随机数字表法分为两组(每组20颗),去除冠部釉质,暴露中部牙本质,分别用全酸蚀粘接剂(A组)和自酸蚀粘接剂(B组)粘接,树脂塑形,切割为横截面积为0.9 mm×0.9 mm的牙本质-树脂粘接试件.每组再分为4个亚组(每亚组20个试件):即刻亚组(水储存24 h后即刻实验)、水储存老化亚组(水储存6个月)、胶原酶老化亚组(溶组织梭菌胶原酶老化12周)、酯酶老化亚组(胆固醇酯酶老化12周).各亚组相应处理后,分别测试微拉伸强度(即粘接强度,每亚组15个试件);采用体式显微镜和背散射扫描电镜观察试件断面断裂模式,并观察粘接界面纳米渗漏情况(每亚组5个试件).结果 全酸蚀粘接剂组和自酸蚀粘接剂组3个老化亚组的粘接强度均显著低于即刻亚组(P＜0.05);使用全酸蚀粘接剂的胶原酶老化亚组粘接强度[(19.6±3.5) MPa]显著低于水储存老化亚组[(23.4±4.2)MPa]和酯酶老化亚组[(24.2±4.2)MPa](P＜0.05);使用自酸蚀粘接剂的3个老化亚组粘接强度差异无统计学意义(P＞0.05).扫描电镜显示,相对于即刻亚组,使用两种粘接剂的3个老化亚组粘接界面银颗粒沉积明显增多.体式显微镜显示,两种粘接剂各亚组均以粘接界面断裂为主要断裂模式.结论 溶组织梭菌胶原酶和胆固醇酯酶均能降低牙本质粘接界面的粘接强度,达到老化的目的;模拟口腔生物环境的外源性酶老化可作为新的粘接界面老化方式.
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恒前牙断冠粘接的临床及实验研究
目的 探讨修复年轻恒前牙冠折的简便过渡性方法.方法 临床上共对59颗冠折患牙的牙冠进行粘接,按粘接模式分为3组.其中A组(内部倒凹+唇侧洞斜面)14颗,B组(内部倒凹+舌侧排溢道)14颗,C组(内部倒凹+舌侧排溢道+唇侧洞斜面)31颗.选择21颗上颌中切牙的离体牙,按临床研究中的3种粘接模式分为3组,每组7颗,进行悬臂梁模型实验,探讨能够承受大力值的粘接模式.结果 临床研究显示,59颗断冠粘接的冠折牙齿有3颗脱落,其中2颗为B粘接模式,1颗为A粘接模式,均为二次外伤所致;其余56颗牙齿观察时间平均为28.3个月,断冠粘接后的牙齿均完好.实验研究显示,A、C粘接模式所能承受的力值明显大于B粘接模式(F=5.161,P=0.017),是目前临床上采取的主要方法.结论 "内部倒凹+舌侧排溢道+唇侧洞斜面"以及"内部倒凹+唇侧洞斜面"的粘接模式,为前牙外伤断冠粘接的佳方式,它能较好地恢复冠折牙的外观、形态及功能,是一种适合于临床恒前牙冠折的、简便的过渡性修复方法.
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椅旁计算机辅助设计与辅助制作嵌体冠粘接修复大面积缺损根管治疗牙的利与弊
根管治疗牙因牙齿结构完整性被破坏而抗力下降,冠方修复时应尽量多地保存健康牙体组织.嵌体冠利用粘接和髓腔机械固位形获得固位,具有微创、技术敏感性低等优势.椅旁计算机辅助设计与辅助制作(computer aided design and computer aided manufacture,CAD/CAM)技术的发展使嵌体冠应用得越来越多,但临床上也应注意把握适应证,保证有效粘接,选择生物力学性能类似于牙体组织的材料以减少嵌入性修复体的侧向应力.
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漂白剂对牙釉质和树脂黏结强度的影响
目的:比较漂白后不同时间黏结操作时,釉质与复合树脂黏结后的剪切强度,评价漂白对黏结的影响. 方法: 18颗人磨牙切取釉质共 36片,按照随机数字表法随机分为 4组. 1组:漂白 2周+即刻黏结; 2组:漂白 2周 +延迟 7 d黏结; 3组:漂白 2周 +延迟 14 d黏结; 4组:生理盐水 2周+即刻黏结.万能材料试验机测量剪切强度. 结果:对照组为( 24.4± 3.7) Mpa, 漂白后即刻黏结,釉质剪切强度为 (14.2± 2.5) Mpa,与漂白前有明显差异( P=0.000,95% CI 7.634 4～ 12.847 8). 7 d后剪切强度有所恢复,为 (19.0± 2.0) Mpa, 但与漂白前仍有差异( P=0.000,95% CI 2.832 2～ 8.045 6),约 14 d后,剪切强度可恢复至漂白前水平 ,为 (21.9± 2.5) Mpa( P=0.056,95% CI - 7.003 1～ 5.143 4). 结论:漂白后即刻黏结 ,牙齿与树脂的黏结强度会降低.延迟黏结时间 2周,黏结强度可以恢复.
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临床牙体修复材料黏结性能比较
目的探讨比较Prime&Bond NT、NRC w/Prime＆Bond NT和F2000底胶3种黏结剂在牙体修复中的湿黏结通用性,为临床选择佳黏结剂、提高牙体缺损的修复疗效,降低修复体脱落率提供依据.方法暴露新鲜拔除的牛牙根牙本质,将上述3种黏结剂用湿黏结技术按照各自的操作要求进行黏结,并与不同材料进行充填,标本进行抗微拉力强度(μTBS)测试和扫描电镜观察.结果NRC w/Prime＆Bond NT、Prime＆Bond NT在各组对于牙本质的黏结均能获得较好的黏结强度.结论上述3种黏结剂均可作为临床牙体修复中的通用型黏结剂.
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聚合度对核桩冠桩核联合体固位力的影响
背景:临床上通常采用桩核加金瓷冠的方式修复前牙残根,因牙冠的缺失,修复体的固位力主要由根桩提供,因此根桩所提供的固位力大小直接影响到远期修复效果.目的:分析不同聚合度铸造金属桩的固位力的变化,探讨桩聚合度对固位力的影响.设计:重复观察测量.单位:四川大学华西口腔医学院修复科.材料:实验于2005-05在四川大学高分子材料楼完成.制备标准尺寸的有机玻璃,模拟上中切牙牙根试件54个,分为桩道聚合度0°,3.93°,5.71°,7.48°,11.31°,14.71°组,9个/组.方法:①试件的制备:用数控精密机床分别进行聚合度为0°,3.93°,5.71°,7.48°,11.31°,14.71°的桩道预备.②黏接桩核的铸造:按临床操作制作桩核,确保试件与桩密合.在铸造金属核上磨一小洞,作为拉伸时拉钩穿过的位置.试件桩道、根面、铸造桩核用乙醇处理后吹干,磷酸锌水门汀黏固,黏固时加压直至黏接剂凝固.③桩固位力实验:将试件用生理盐水浸泡24 h后进行拉伸加载测试,加载速度10 mm/min,铸造桩核被拉出时的载荷即为桩核的固位力.④平面黏接力测试:制备有机玻璃圆柱,圆柱侧面上制备与中心长轴成0°,1.9°,3°,6°,9°,12°,15°斜面,制备矩形铜片.再铸造8个直径为8 mm、厚1mm的小圆片.按临床操作情况将圆柱斜面、铜片喷沙面、铸造圆片清洁吹干后磷酸锌水门汀黏固,浸泡于生理盐水中24 h后进行拉伸加载测试,加载速度10 mm/min,铜片或铸造圆片从圆柱上脱落时的载荷即为不同聚合度的黏接力.⑤摩擦力和约束力的计算:桩可近似看作圆台,轴面黏接面积按圆台侧面积公式计算,桩与牙根的牙合面黏接面积为牙根面面积与桩道底面积之和.固位力、摩阻力、单位面积黏接力、单位面积固位力、单位面积摩阻力对聚合度之间进行回归分析.主要观察指标:①不同聚合度的黏接力测定.②不同聚合度对桩的面积和黏接力的影响.③不同聚合度桩核的固位力和摩阻力测定.④单位面积黏接力、固位力、摩阻力的单因素方差分析结果. 结果:①不同聚合度的黏接力测定:牙合面黏接强度为0.3090N/mm2.不同聚合度时的轴面黏接强度为0°时0.128 3 N/mm2,1.9°时0.108 7 N/mm2,3°时0.107 2 N/mm2,6°时0.084 9 N/mm2,9°时0.056 7 N/mm2,12°时0.046 3 N/mm2,15°时0.027 4 N/mm2.②不同聚合度对桩的面积和黏接力的影响:0°时总面积是108.047 mm2,总黏接力是19.041 N;14.71°时总面积是90.245 mm2,总黏接力是5.131 N.③不同聚合度桩核的固位力和摩阻力测定:0°时固位力为321.60 N,摩阻力为302.559 N,单位面积固位力为2.976 N/m一,单位面积摩阻力为3.885 N/mm2;14.71°时固位力为59.93 N,摩阻力为54.799 N,单位面积固位力为0.664 N/mm2,单位面积摩阻力为0.681 N/mm2.④单位面积黏接力、固位力、摩阻力的单因素方差分析结果:对单位面积黏接力、固位力和摩阻力的单因素方差分析结果概率P＜0.05,各组间差异有显著性意义.结论:桩固位力、摩阻力、磷酸锌黏接力随聚合度的增大而减小,因此若要获得较大的固位力,应尽可能减少桩的聚合度.
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粘结固定治疗前牙外伤性松动的临床体会
高校医院口腔科门诊,常常遇到学生因为户外运动、交通意外或肢体冲突而导致的前牙外伤的情况,对于前牙不同程度的外伤,应给予不同的治疗[1].有些外伤只限于个别牙1～3度松动,而没有牙脱位、根折及牙槽骨骨折现象,对于这些患牙,自2005年起,笔者采用自酸蚀粘结系统进行粘结固定治疗,取得了较好的疗效,现报告如下.
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不同底板结构及黏接剂对托槽粘接强度的影响
目的观察不同种类的底板结构及黏接剂对金属托槽粘接强度的影响. 方法选择因正畸治疗拔除的上颌双尖牙,随机分为A1、A2、B1、B2、C1、C2、D1、D2共8组,每组10颗牙齿、10个托槽.A、B组选用UniteTM非混合型自凝黏接剂,C、D组选用TransbondTMXT光固化黏接剂黏接托槽;其中A、C组采用网底托槽,B、D组采用沟底托槽.经37 ℃人工唾液恒温水浴24 h后,以微机万能材料实验机分别对A1、B1、C1、D1组托槽进行抗剪切强度(SBS)和A2、B2、C2、D2组托槽进行抗张强度(TBS)的测定,并分别统计每个托槽上的黏接剂残留量(ARI). 结果底板因素对托槽的粘接强度有影响,无论采用何种黏接剂网底托槽的SBS及TBS均大于沟底托槽,差别具有统计学意义(P<0.01);黏接剂因素、底板结构与黏接剂的交互作用对托槽粘接强度的影响均无统计学意义(P>0.05);托槽SBS与TBS具有相关性(P<0.01);SBS测试组与TBS测试组组内ARI积分的差别均无统计学意义(P>0.05). 结论托槽底板结构可影响托槽粘接强度,网底托槽经微酸蚀处理粘接强度大于沟底托槽.
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环带式铸造后牙粘结桥的制作与临床应用
随着人们对牙齿美容性修复要求的提高,越来越多的牙缺失患者应用了金属烤瓷修复体和各种树脂罩面的修复体,但都是磨除一定量牙体的不可逆性治疗,许多患者存在对磨除牙体组织和磨牙过程中的痛疼产生恐惧感.随着高粘结力粘结剂的面世,为少磨除牙体组织的环带式铸造后牙粘结桥的制作提供了可能.
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不同类型牙本质湿粘结剂粘接界面的TEM分析
目的探讨不同类型牙本质湿粘接剂形成的粘接界面的微观特点.方法分别用两类5种牙本质湿粘接系统将Chrisma B20树脂粘接在新鲜的人牙本质上,通过TEM的观察,分析不同类型湿粘接系统形成的粘接界面的特点.结果五种粘接系统在湿粘接时都可以形成比较理想的粘接界面.粘接剂可以渗透到牙本质表面和牙本质小管周围脱矿形成的胶原纤维网中,形成混合层;粘接剂同时渗入牙本质小管和部分侧枝小管中,形成树脂突.以酒精和水为溶剂的粘接系统形成的粘接界面中存在过度润湿现象,即在粘接界面中存在大小不一的水泡状结构,提示此时界面的密封性降低,并影响到终的粘接强度.结论润湿状态可以很好的保持脱矿后胶原纤维的网状结构,从而于利于粘接剂的渗透,形成较为理想的粘接界面,提高粘接强度.
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YAG激光预处理牙本质对全瓷修复体粘结性能及其与牙面间微渗漏的影响研究
目的 探讨铒∶钇铝柘榴石(Er∶ YAG)激光预处理牙本质对全瓷修复体粘结性能及其与牙面间微渗漏的影响.方法 收集2016年4月至2017年4月本院口腔科因牙周病或阻生拔除的35颗新鲜、完好、无龋人第三磨牙,去除牙齿表面色素、牙石及软垢后,流水下应用低速切割机垂直将牙冠中部切成厚度为1.5 mm牙本质片,同时制备90片6 mm×6 mm×2 mm内部无缺陷Vita MarkⅡ瓷片.将30片制备好的全瓷片随机分为A、B、C、D、E5组,每组6片,A组采用9.6％氢氟酸酸蚀处理40 s,B、C、D组分别采用300 mJ、400 mJ、500 mJ Er∶ YAG激光预处理,E组为空白对照组,不做任何处理.采用扫描电镜观察各组瓷片形态.将60片牙本质片及60片瓷片粘结后,随机分为空白组、酸蚀剂组、Er∶YAG激光组(500 mJ),采用剪切强度测试检测各组牙本质与全瓷粘结性能,采用微渗漏实验,检测牙齿与全瓷嵌体之间的密合性.结果 扫描电镜结果显示,A组瓷片表面有多数大小不等微孔样结构,有较大凹坑形成,B、C、D组瓷片呈现不同程度粗糙面,其中D组瓷片出现规则凹坑状结构,B、C组凹陷呈散在分布,E组瓷片呈晶体样结构,规则分布.酸蚀剂组、Er∶YAG激光组抗剪切强度[分别为(10.06 ±2.31) MPa、(12.25 ±3.04) MPa]明显高于空白组[(2.31±0.62) MPa],差异有统计学意义(P＜0.05),酸蚀剂组与Er∶ YAG激光组抗剪切强度比较,差异无统计学意义(P＞0.05).酸蚀剂组、Er∶ YAG激光组染料渗入深度[分别为(440.21±124.16) μm、(443.29±140.47) μm]明显低于空白组[(862.37±119.81)μm],差异有统计学意义(P＜0.05),酸蚀剂组与Er∶YAG激光组染料渗入深度比较,差异无统计学意义(P＞0.05).结论 Er∶ YAG激光预处理牙本质可增加全瓷修复体粘结性能,增加牙本质与全瓷修复体之间密合性,降低微渗漏.
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前牙间接性树脂美学贴面修复技术的临床应用
目的 通过唇颊面间接修复树脂贴面的设计、制作,应用于变色前牙及小范围牙体缺损的美容修复方法,追求少磨牙、固位佳、强度大、易于修理的美容修复效果,为牙科美容修复的设计提供新的、合理的选择方案.方法 应用间接树脂体贴面修复变色牙.唇面均匀磨除0.3-0.5 mm,终止线位于龈下0.5mm.印模后直接在石膏代型上制作贴面.用3M EsPE RelyxTM Veneer贴面粘接套装粘固.结果 60个贴面经6～15个月观察,临床检查贴面的边缘适合性、颜色稳定性和脱落率等,总成功率96.67%.结论 间接树脂修复贴面具有脱落率低,美观,耐磨损,抗着色及对牙龈组织无刺激的优点,是美容修复的一种经济、实用的较理想修复方法.
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双托盘间接粘接技术精确粘接APCⅡ托槽的临床应用
目的:本文旨在介绍采用双托盘间接粘接技术在临床上精确粘接APCⅡ托槽的方法.方法:选取需正畸治疗患者20例.均采用双托盘间接粘接技术粘接APCⅡ托槽.并对托槽脱落率进行统计.结果:所有托槽或颊面管都能精确粘接于20例患者牙面上,托槽脱落率为5.0%,椅旁操作时间大大缩短.结论:双托盘间接粘接技术采用硅橡胶作为第一层软质托盘容易与托槽分离.第二层硬质托盘有一定的硬度能够把APCⅡ托槽精确地转移到患者的牙齿上.该方法粘固后托槽托盘容易取出.操作简单可行.
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纤维桩系统与金属桩系统性能及临床应用的比较
随着齿科材料学和粘结齿科的发展,纤维桩得以面世并迅速推广,本文通过纤维桩与金属桩两者之间的比较,对其相关性能和临床应用状况作一综述.
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不同蚀刻处理时间对CERINATE瓷与树脂剪切粘结强度的影响
目的:评价不同蚀刻处理时间对Cerinate 瓷与树脂剪切粘结强度的影响.方法:瓷试件用陶瓷酸蚀剂分别处理0～210 s,然后与树脂粘结测试剪切粘结强度.结果:蚀刻处理可明显提高瓷与树脂的粘结强度.未经酸蚀处理的瓷试件几乎不与树脂发生粘结.不同处理时间瓷与树脂粘结强度有区别,尤以蚀刻150 s获得的强度高.结论:酸蚀处理可使瓷-树脂得高的粘结强度,酸蚀时间对粘结强度有影响.
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树脂加强型玻璃离子水门汀在干燥和湿润两种界面下对纯钛嵌体微渗漏的影响
目的:对比纯钛嵌体用树脂加强型玻璃离子水门汀粘结在干燥和湿润两种界面下微渗漏的情况.方法:选择40颗因正畸新拔除的完整第一前磨牙,随机分成两组,制备成邻牙 合嵌体洞,分别在干燥和湿润两种界面下,用树脂加强型玻璃离子水门汀粘结纯钛嵌体,用体视显微镜观测嵌体微渗漏.结果:两种粘接界面下微渗漏深度有极显著差异(P<0.001).结论:以釉质结构为主的洞壁干粘结效果好,以牙本质结构为主的洞壁湿粘结效果好.
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离体牙多次粘结托槽的抗张强度测定
①目的研究牙面多次酸蚀粘结托槽抗张强度的变化.②方法选择因正畸需要而拔除的前磨牙为实验样本,分为3组,每组10颗牙齿.第1组为首次酸蚀粘结托槽;第2,3组为第2,3次酸蚀粘结托槽.以材料力学实验机分别测定其抗张强度,统计每一牙面上的粘结剂残留量进行ARI计分,并对各组进行扫描电镜观察.③结果 3组粘结托槽抗张强度比较,差异无显著性(F=0.175,P＞0.05);3组粘结剂残留指数(ARI)计分比较,差异无显著性(Hc=2.238,P＞0.05);电镜观察1,2次酸蚀的牙釉质表面,其蜂窝结构在不断增多.④结论牙面的第2,3次酸蚀粘结托槽仍能获得满意的粘结强度.
