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食品接触用陶瓷制品相关标准清理研究
目的 对现行食品接触用陶瓷制品相关的标准进行清理研究,解决标准之间存在的交叉、重复、矛盾等问题.方法 收集现行的食品接触用陶瓷制品相关的标准,按照既定的清理原则对每个标准进行清理,提出需要废止、修订、整合、继续有效、不纳入食品安全国家标准体系等的标准清单.结果 共收集19项食品接触用陶瓷制品相关标准,研究发现该类标准中的食品安全指标主要为食品接触面的铅和镉的溶出限量.10项标准直接规定了铅和镉溶出限量,且标准规定的指标之间存在矛盾,经过清理,建议其中4项标准需要合并,6项标准需要修订;7项标准中铅和镉的溶出限量引用了其他标准,经过清理建议这7项标准不纳入食品安全国家标准体系,由标准归口部门自行处理;2项标准无食品安全指标规定,与食品安全无关,不属于本次清理工作范畴.结论 现行的食品接触用陶瓷制品相关标准中食品安全指标存在交叉、重复、矛盾之处,需要在食品安全风险评估基础上参考相关国际标准和其他国家标准,结合国内食品接触用陶瓷制品的实际生产使用情况进行系统修订.
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全髋关节置换术治疗强直性脊柱炎髋关节强直的中期疗效随访
目的:对全髋关节置换治疗强直性脊柱炎髋关节强直的中期疗效进行回顾性研究.方法:自2000年1月至2008年12月,采用全陶界面全髋置换术治疗67例88髋强直性脊柱炎髋关节强直患者,共获得有效随访55例74髋,男30例,女25例;年龄19～58岁,平均32.6岁.其中应用全生物型假体61髋,混合型假体13髋.进行少5年以上随访,平均随访时间(75.2±8.6)个月.对有效随访的患者进行临床和影像学检查评估疗效.结果:髋关节Harris评分由术前30.8±7.0提高至末次随访时85.2±5.5;髋关节总活动度(屈伸、内收、外展、内旋、外旋等6个方向总和)由术前(21.2±8.5)°提高至术后(142.0±10.2)°.以翻修为终点的5年假体生存率为95.9％.1例因外伤致陶瓷内衬破裂而翻修,1例因术后感染翻修,1例因股骨柄假体周围骨折而翻修.1例术后脱位,经保守治疗成功;3例术后关节异响,非手术治疗后消失.7例术后异位骨化,无临床症状未处理;2例术后大腿疼痛,保守治疗好转.其余病例无论骨水泥或非骨水泥假体,假体周围无骨溶解,股骨侧和髋臼侧假体均无松动和下沉.结论:全髋关节置换是治疗强直性脊柱炎强直髋的一种有效而可靠的方法,其中期随访结果满意.
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改良式烤瓷粘接桥的临床应用22例分析
目的 观察改良式烤瓷粘接桥的临床短期效果.方法 对22例前牙缺失患者进行改良式烤瓷粘接桥修复,随访修复体固位和基牙健康状况.结果 对22例患者随访观察18～35个月,平均28.3个月.1件修复体松动,松脱率为4.5%,基牙牙本质敏感2例(9.1%).结论 对于前牙个别牙缺失,基牙健康的患者,除种植外,改良式烤瓷粘接桥为一值得推荐的替代修复方法.
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生物陶瓷治疗致皮肤外伤1例分析
生物陶瓷是目前国内外流行的高科技技术,它对微波有良好的吸附作用,其产生的热量能迅速穿透人体皮肤,进入扩张的毛细血管、肌肉、筋膜和关节腔内,达到疏通经络,运引气血和调节脏腑的目的.虽然其操作简便易会,但是操作不当也可造成意外损伤,给患者带来痛苦.笔者遇到1例操作不慎致皮肤外伤的教训,现介绍如下.
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陶瓷-陶瓷假体摩擦界面的人工全髋关节中期临床疗效随访研究
目的随访观察陶瓷-陶瓷摩擦界面的人工全髋关节对于初次接受全髋关节置换术患者的中期临床疗效。方法对我院2005～2009年间采用陶瓷-陶瓷摩擦界面的假体实施人工全髋关节置换术的53例患者进行随访，Harris评分评估术后髋关节功能状态，通过SF-36健康量表了解生活质量，通过骨盆X线观察假体周围骨溶解状况。结果有效随访38例患者共49髋，平均随访（52.5±17.3）个月（36～85个月）。患者髋关节功能Harris评分从术前的（50.9±11.4）分（10～73分）提升为（92.9±6.6）分（67～100分）（P＜0.05），SF-36量表术后各维度的评分均高于术前（P＜0.01）。除1例患者术后1年出现股骨假体松动行人工髋关节翻修术、2例患者出现非典型性髋关节异响外，其他患者关节功能良好。结论陶瓷-陶瓷摩擦界面的假体可为初次接受人工关节置换手术的患者提供满意的中期临床疗效和较高的假体中期生存率。
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陶瓷内衬在金属髋臼中完全植入的研究
目的 探讨陶瓷内衬在髋臼非完全性植入的发生率及分析其发生的因素.方法 本研究对所有在两家本地医院使用Trident陶瓷内衬关节的患者进行回顾性研究.从2003年7月到2007年3月, 共35例患者,平均年龄是50.2岁(29～65岁).平均随访时间18.2个月(2～46个月).用X线片评估髋臼内衬植入的完全性.结果 本组有7例患者(20%)髋臼内衬的植入不完全,臼杯和内衬之间留有间隙.4例间隙的位置在外上方,另3例在内下方.所有患者在后随访时,间隙都没有消失.结论 Trident髋臼的设计特点,令内衬在完全植入之前,容易被臼杯卡住.因为X线投照中心的不同,使这个错误的发生率和严重性被低估.
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大直径陶瓷/陶瓷人工全髋关节置换治疗股骨头缺血坏死
目的 评价应用大直径陶瓷/陶瓷股骨头人工全髋关节置换术治疗股骨头缺血坏死的临床疗效.方法 回顾性分析本组3年内收治的23例股骨头缺血坏死患者实施单侧大直径陶瓷/陶瓷股骨头人工全髋关节置换术,患者手术时平均年龄53.5岁.平均随访26个月,手术前后评估患者髋关节Harris评分,术后进行X线检查评价假体位置情况及主观满意度调查.手术前后及随访时监测患者肾功能的变化.结果 所有患者均获得随访,在随访期内影像学显示假体位置良好,无假体松动,脱位等并发症.Harris评分由术前50.7分改善为术后91.2分,优良率为95.7％,总体满意率为95.7％.手术前后及随访时患者肾功能无明显变化.结论 大直径陶瓷/陶瓷股骨头全髋关节置换术治疗股骨头缺血坏死可获得较好的安全性和近、中期疗效.
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氧化铝全陶界面在中青年患者全髋关节置换术中的临床中期结果
目的 回顾分析第三代氧化铝陶瓷全髋关节置换在中青年患者中的中期临床疗效.方法 回顾性收集2001年5月至2006年5月,本组98例行全陶人工髋关节置换术患者的临床资料,共获得有效随访患者82例,共89例髋,其中男43例(48髋),女39例(41髋),平均年龄47.6岁,平均随访时间101.9个月(66～120个月),对有效随访的患者均进行临床和影像学检查评估疗效.结果 患者术前Harris评分(49.8±8.0)分(36～65分),术后末次随访(92.3±2.6)分(86～97分)(P<0.05).术后随访均未见假体破裂,未发生假体周围感染,无翻修病例.1例术后出现脱位,1例出现关节异响现象,均在非手术治疗后消失.术后影像学均无可观察到的磨损和骨溶解,无明显异位骨化,无假体松动.结论 本研究结果显示,第三代氧化铝全陶髋关节假体用于中青年患者初次全髋关节置换术,中期临床随访结果满意,是一种良好的手术选择.
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陶瓷对聚乙烯和金属对聚乙烯在全髋关节置换术后磨损的随访研究
目的 对陶瓷对聚乙烯和金属对聚乙烯全髋关节置换术的远期界面磨损进行回顾性研究.方法 1995年3月至2002年8月实施的127例非骨水泥固定的全髋关节置换术患者进行随访研究.根据关节界面配伍不同分成两组,即陶瓷对聚乙烯组(CP组)和金属对聚乙烯组(MP组).两组患者分别经过平均8.7年和9.1年的随访,对手术后和近随访的标准髋关节正位X线片进行股骨头位移的测量,同时评估骨溶解的情况及Harris评分.结果 CP组在聚乙烯线性磨损及骨溶解方面明显优于MP组,Harris评分两组间差别无统计学意义.结论 陶瓷股骨头对聚乙烯是目前全髋关节置换术中较为理想的关节界面选择.
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氧化锆陶瓷头与金属头聚乙烯全髋关节的比较研究
目的 讨氧化锆陶瓷头非骨水泥全髋关节的长期实际临床运用效果.方法 在同一医院,由同一医生完成的钴铬金属头 (CoCr) 非骨水泥全髋的病例中,寻找26例(26髋)与氧化锆组进行配对研究.使配对病例的年龄、性别、体重指数、术前诊断、术后随访时间相匹配.通过Harris评分进行关节功能评价.研究术后一年和后一次随访的X线片,对比两组病例假体松动发生率、假体周围骨溶解及透明带的形成、股骨矩吸收及聚乙烯髋臼的磨损率.结果 氧化锆组26髋皆获随访,平均随访9年(6～13年).术前和后一次随访时平均Harris评分分别为46分和86分.钴铬金属头组26髋平均随访10年(5～14年),术前和后随访时平均Harris 评分分别为50分和88分.两组比较无明显差异.氧化锆组在随访期间共有10髋(38%)由于髋臼假体松动或广泛髋臼骨溶解而翻修,钴铬金属头组有4例(11.5%).氧化锆组共发现有13髋(50%)有髋臼和股骨假体周围的骨溶解发生,钴铬金属头组有9髋(34.6%).氧化锆组聚乙烯平均磨损率为0.118 mm/年(0.064 mm/年～0.175 mm/年),金属头组为0.113 mm/年(0.056 mm/年～0.19 mm/年).两组比较无明显差异.结论 在本组研究中,氧化锆陶瓷头组有较高的假体松动和翻修率,聚乙烯髋臼磨损率与钴铬金属头组相当.提示虽然氧化锆陶瓷头在体外研究中具有明显的抗磨损优势,但在实际临床运用中可能与体外实验有较大的差别.
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牙本质瓷颜色预测系统的临床应用初探
目的 探讨自主研发的牙本质瓷颜色预测系统应用于前牙金合金烤瓷冠配色中的准确性.方法 按标准纳入20颗上中切牙进行烤瓷冠修复,每颗中切牙制作3个金合金烤瓷冠.A组:技师根据修复医师视觉比色结果制作烤瓷冠;B组:技师根据比色仪测量结果制作烤瓷冠;C组:将比色仪测量的天然牙颈、中、切三部分明度(L*值)、红绿色品(a*值)、黄蓝色品(b*值)输入自主研发的牙本质瓷颜色预测系统并预测牙本质瓷粉配方,技师用该配方瓷粉制作烤瓷冠.用比色仪测量3组烤瓷冠颈、中、切三部分L*、a*、b*值,并分别与天然牙比较计算色差(△E),使用单因素方差分析比较3组△E差异.结果 A、B、C组烤瓷冠中部与天然牙的△E分别为3.53±1.80、2.86±1.63、3.77±1.40(P＞0.05);切端△E分别为2.70±1.13、2.80±0.90、3.04± 1.03 (P＞0.05);而C组烤瓷冠颈部与天然牙的△E(3.92±1.34)显著大于B组(2.78±1.14)(P＜0.05),A组(3.80±2.02)与B组、A组与C组△E差异均无统计学意义(P＞0.05).结论 自主研发的牙本质瓷颜色预测系统用于烤瓷冠制作时,可达到与视觉比色法及仪器比色法类似的效果.
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瓷厚度和粘接剂色调对瓷贴面颜色的影响
目的 探讨粘接剂与相应试色糊剂颜色效果的一致性,分析色调和瓷厚度对瓷贴面终颜色的影响,以期为临床提供参考.方法 选用60颗C2色调树脂牙,进行贴面修复牙体预备.制作中部厚度为0.50和0.75 mm的二硅酸锂热压铸陶瓷贴面.使用6种色调(LV-3、LV-2、HV+3、TR、A3、WO色)试色糊剂试色,相应色调粘接剂粘接(每种色调每种厚度的样本量均为5).用比色仪测量粘接前、试色时及粘接后贴面颈部、中部和切端色度参数,计算贴面粘接前与粘接后的色差(△El)、试色时与粘接后的色差(△E2).结果 △E1和△E2显著受瓷厚度、粘接剂色调和测色部位的影响(P＜0.05).6种色调的△E1为0.59～ 8.27,其中HV+3、WO色调的△E1均值＞2.72.6种色调的△E2为0.60～ 2.56,其中HV+3、WO和A3色调的△E2均值＞1.60.结论 瓷厚度、粘接剂色调和测色部位可影响瓷贴面修复体的终颜色.HV+3、WO和A3色调树脂粘接剂与相应试色糊剂存在一定颜色差别.
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微创全瓷贴面修复临床应用初探
目的 通过分析微创全瓷修复体的美学效果和成功率,初步评价该修复形式的临床应用价值.方法 对30例前牙美学缺陷患者的44颗患牙进行0.5 mm厚度以内的牙体预备或不进行牙体预备,采取长石质陶瓷材料制作全瓷修复体,应用树脂粘接剂粘接.修复后患者采用视觉模拟评分法(visual analogue scales,VAS)评价美学效果满意度；同时,3名修复专业医师对修复后照片进行美学效果评价(边缘美观效果、颜色、形态、半透明度).修复后6、12、24个月复查评价成功率.结果 修复后患者对修复体美学效果的满意度为9.2±0.4；医师美学效果评价中修复体的边缘美观效果、颜色、形态、半透明度优秀率分别为89％(39/44)、91％(40/44)、98％ (43/44)和93％(41/44).修复后6、12、24个月成功率分别为100％(44/44)、98％(43/44)和91％(40/44).结论 微创全瓷贴面修复体具有优秀的美学效果和满意的成功率,在严格掌握适应证的前提下,牙科美学治疗中可采用这种治疗方式.
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不同代型材料对全瓷冠断裂强度和断裂类型的影响
学意义(P=0.016和0.003).全瓷冠断裂面分析显示,环氧树脂组全瓷冠胎面呈近远中向裂纹,无塑性形变及特征性裂纹,而离体牙组和多孔镍钛合金组全瓷冠主要呈现加载区表面锥体状裂纹及瓷层内表面放射状裂纹的混合性特征.结论 不同的代型材料对全瓷冠断裂强度及断裂类型均有影响;多孔镍钛合金组全瓷冠的断裂类型与离体牙组相似.
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有限元方法模拟不同全瓷冠破坏过程初探
目的 用有限元方法模拟不同材料和形态的基底冠全瓷冠破坏过程,分析材料和形态对全瓷冠破坏机制的影响.方法 分别建立均匀厚度、不均匀厚度、带颈环3种基底冠形态的氧化铝和氧化锆全瓷冠模型,用BFPA'2D有限元分析软件模拟加载后全瓷冠的破坏过程.结果 6种模型均由拉应力引发破坏,裂纹始于牙尖顶的饰瓷表面,并沿基底冠与饰瓷的界面扩展.在本项研究加载条件下,仅饰瓷破坏,无基底瓷破坏,加载压强5 MPa时氧化锆模型破坏,加载6 MPa时氧化铝模型破坏.加载开始时有颈环模型呈现颈环处小主应力集中,不均匀厚度基底冠模型呈现颈部大主应力集中.结论 氧化锫模型的基底瓷与饰瓷界面存在更大的应力.不均匀厚度基底冠设计未增加全瓷冠破坏的风险,有颈环基底冠模型的颈部是拉应力集中的薄弱环节.
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磨牙全瓷冠断裂类型的力学实验与三维有限元分析研究
通过力学实验和三维有限元研究不同直径半球形压头对全瓷冠断裂强度、断裂类型的影响,以期为临床全瓷冠(牙合)面形态设计提供理论依据.方法分别用直径为4 mm、10 mm的压头对20个下颌第一磨牙全瓷冠(IPS e.maxpress)试件进行力学实验,观察全瓷冠试件的断裂类型.通过改变三维有限元模型3个受力点的位置及受力大小和方向,模拟直径为4 mm、10 mm的压头加载于全瓷冠时的应力分布状态,计算主应力的大小及分布.结果三维有限元分析显示,两种压头加载状态下,全瓷冠第一主应力均随载荷的增加而增加;4 mm直径压头作用下全瓷冠应力集中在(牙合)面中央窝,而10 mm直径压头作用下全瓷冠应力集中于(牙合)面近远中方向窝沟处,呈"一"字形;4mm、10 mm直径压头作用下全瓷冠的抗折载荷分别为600～700 N和2500～2750 N.力学实验显示,4 mm、10 mm直径压头作用下全瓷冠的主要断裂类型分别为Ⅱ型和Ⅴ型,与三维有限元分析结果一致.结论 4 mm直径压头多造成全瓷冠中央窝破坏,10 mm直径压头多造成全瓷冠和牙体模型严重折裂,提示临床工作中应注意减小全瓷修复体对(牙合)牙的牙尖曲率.
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前牙全瓷冠的循环疲劳特性及寿命分析
目的 分析全瓷冠(IPS Empres2)循环疲劳特性及寿命,为全瓷冠的临床设计、制作以及使用寿命的评估提供依据.方法 建立上中切牙及其全瓷冠的有限元模型，模拟牙尖交错(牙合)时前牙正常骀关系,在90～130 N静态载荷加载下,分析全瓷冠受力状况.根据有限元获得的应力、应变结果,使用MSC Fatigue疲劳分析软件在90～130 N循环载荷下研究全瓷冠的循环疲劳特性及寿命.结果全瓷冠唇舌侧颈部肩台为疲劳寿命短的区域,可承受的疲劳循环次数为2 506 109～6 950 243次.前牙承担的载荷逐渐增加时,全瓷冠疲劳寿命明显降低.前牙咬合接触时间增加时,全瓷冠疲劳寿命也逐渐降低.结论全瓷冠修复对全瓷材料循环疲劳性能有较高的要求,(牙合)力对全瓷冠疲劳寿命的影响大于咬合接触时间的影响,临床应注意合理调整全瓷冠所承担的(牙合)力.
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隐裂牙综合征全瓷冠修复十年的临床观察
目的：探讨高强度玻璃陶瓷全瓷冠修复治疗隐裂牙综合征的临床效果。方法选择有咬合痛、冷热刺激痛、经修复科和牙体牙髓科联合确诊为隐裂牙综合征的患者36例，共42颗患牙。采用微创牙体预备结合高强度全瓷冠修复隐裂牙，并长期追踪临床修复治疗效果。结果采用全瓷冠修复的隐裂牙，修复后1周29例（81%）患者疼痛消失，3例有咬合痛和酸痛，3例有咬合痛，1例有冷热刺激痛现象。修复后1个月仅2例患者咬合不适，其中1例仍有冷热刺激痛；修复后5个月1例因牙体牙髓炎进行根管治疗，另1例咬合不适症状消失。所有全瓷冠修复10年中仅2件（5%）全瓷冠瓷折，40件（95%）全瓷修复患牙临床检查未见异常表现，X线片显示牙周及根尖组织均正常。结论高强度全瓷冠修复隐裂牙可防止牙体折裂，保存患牙，保持牙列的完整性，具有美观、舒适等优点。
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不同桩核材料对四种牙科底层瓷颜色的影响
目的 探讨3种桩核材料对4种牙科底层瓷颜色的影响,以期为修复医师正确选择适宜的修复材料提供参考.方法 制作A2色热压铸二硅酸锂玻璃陶瓷(Empress Ⅱ,A组)、Z2色瓷沉积氧化锆陶瓷(B组)、氧化锆陶瓷(Cercon base color,C组)、氧化锆陶瓷(Cereon base,D组)底层瓷试件各5个,A组试件厚度为0.80 mm,B～D组试件厚度为0.50 mm.采用色差计测量4组底层瓷试件在金铂合金、镍铬合金和复合树脂背景上的色度值,并计算每种底层瓷在不同背景间的色差值(△Eab*).结果 B、C和D组试件在不同背景间的色差均值分别为(0.14±0.08)、(0.90±0.20)和(0.99±0.09),不易为人眼所辨别(△Eab*<1.5),而A组试件在不同背景间的色差均值为(2.83±0.70),能够为人眼所辨别(△Eab*>1.5).结论 玻璃陶瓷易受背景颜色的影响,宜在与牙齿颜色相近的桩核条件下使用;氧化锆的遮色能力强,适用于基牙严重变色或染色以及各类非牙色桩核等情况.
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前牙全瓷冠饰瓷崩裂断口形貌分析
目的 通过断口形貌观察分析临床失效的前牙全瓷冠,分析疲劳损伤的起源和发展,以期为优化全瓷冠桥修复体的临床设计及修复工艺提供依据.方法 收集临床失效前牙二硅酸锂基瓷冠( IPS EmpressⅡ)3例,玻璃渗透氧化铝瓷冠(In-Ceram)2例,采用体视显微镜和扫描电子显微镜观察断裂面,分析特征形貌.结果 5例全瓷冠主要失效模式均为唇侧饰瓷内聚破坏,裂纹起源于切端咬合接触区,并由切端向龈端扩展,裂纹源附近饰瓷内部见较多气孔缺陷.结论 饰瓷内聚破坏是全瓷修复失效的重要原因；饰瓷内部易出现制作缺陷,成为双层瓷修复体的薄弱环节；改良饰瓷制作及烧结工艺,设计多点咬合接触将有助于减少饰瓷崩瓷.
