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瓷表面处理方式及冷热循环对VITAMarkⅡ粘结强度影响的研究
目的 比较瓷表面处理方式及冷热循环对VITAMarkⅡ粘结强度的影响.方法 将切割好的64个瓷片分为4组:空白组、酸蚀组、硅烷偶联剂组、酸蚀和硅烷偶联剂联合组,每组依次与RelyX Unicem进行粘结,无冷热循环的32个试件仅37 ℃水浴84 h,有冷热循环的32个试件置于自动冷热浴循环仪中循环5 000次,万能材料试验机测其剪切强度.结果 联合组的粘结强度高,高于其余3组(P＜0.05),比较冷热循环前后的强度变化,4组均有显著性下降(P＜0.05).结论 酸蚀和硅烷偶联剂联合应用可提高VITAMarkⅡ的粘结强度.
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三种脱敏剂对不同水门汀粘接强度的影响
目的 评价三种脱敏剂对四种水门汀粘接强度的影响. 方法 对96个离体牙片进行牙体预备,暴露牙本质,并分别涂用脱敏剂Gluma、SingleBond2、BisBlock,对照组不涂脱敏剂,共四组.用水门汀粘固镍铬合金铸件于脱敏处理后的牙本质表面.根据水门汀的不同每组再分为4小组:聚羧酸锌水门汀组(ZPCC)、玻璃离子水门汀组(GIC)、树脂加强型玻璃离子水门汀组(RMGIC) 、树脂水门汀(RC)组,每小组6个样本.对所有样本进行剪切实验,记录剪切强度及离断类型.所得剪切强度进行单因素方差分析,离断面类型统计分析采用Pearson's卡方检验( α=0.05). 结果 SingleBond2脱敏剂显著降低ZPCC和GIC的剪切强度(分别下降至对照组的10%和6%),但提高了RMGIC和RC的剪切强度;Gluma和BisBl ock提高了RMGIC和RC的剪切强度,虽然轻度降低ZPCC和GIC的剪切强度,但与对照组差别无统计学意义.结论 脱敏剂对水门汀粘接强度的影响与其产品成分有关;Gluma和BisBlock脱敏剂可与所有实验中水门汀联合应用;避免SingleBond2和ZPCC、 GIC联合应用.
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光固化树脂加强型玻璃离子水门汀即刻剪切强度的测定
目的 研究光固化树脂加强型玻璃离子水门汀黏结正畸托槽的即刻剪切强度.方法 收集离体前磨牙30颗,随机均分为3组.第1组(对照组):35%磷酸酸蚀30 s,冲洗、干燥,涂黏结剂,京津釉质黏结剂黏结托槽.第2、3组:35%磷酸酸蚀30 s,冲洗,湿润,光固化型的Fuji Ortho Lc树脂加强型玻璃离子黏结托槽.第1、2组24 h后测剪切强度,第3组30 min内测剪切强度.托槽去除后统计牙面上的黏结剂残留量.结果 第2组的剪切强度高于第3组,差异有显著性;第1、3组间剪切强度差异无显著性.结论 光固化树脂加强型玻璃离子水门汀的即刻黏结强度能够满足临床要求,但24 h后的黏结强度显著增强.
关键词： 光固化树脂加强型玻璃离子水门汀 托槽 剪切强度 -
不同纤维桩的粘结强度及断裂界面研究
目的 比较纤维带自制纤维桩、玻璃纤维桩和石英纤维桩与根管牙本质的粘结强度和界面破坏形式,为自制纤维桩在临床应用提供理论基础.方法 选取30颗下颌前磨牙,截冠,取根部牙体组织,常规根管治疗后,随机分为纤维带自制纤维桩、玻璃纤维桩和石英纤维桩3组.三组纤维桩分别用同一种双固化树脂粘结剂粘结,包埋后分别切片制备1.3 mm的样本,置万能试验机上对不同根管段行剪切粘结实验,记录数值并行两因素方差分析.在高倍显微镜下观察所有试件破坏形式.结果 剪切黏结强度值由大到小依次为纤维带自制纤维桩、石英纤维桩、玻璃纤维桩.纤维桩的剪切黏结强度由根管冠方向根方逐渐减弱,且纤维桩和根管深度之间无交互作用.结论 桩的种类及不同的根管深度对纤维桩的粘结强度有影响.
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不同喷砂条件对氧化锆／间接修复树脂双层结构剪切强度的影响
目的：探究不同喷砂压力、喷砂时间以及喷砂氧化铝颗粒大小对牙科氧化锆与间接修复树脂界面剪切强度的影响。方法250个氧化锆试件根据不同的喷砂压力、喷砂时间及喷砂氧化铝颗粒大小随机分成25组，对照组氧化锆不接受表面喷砂。使用万用试验机对每一组氧化锆试件与间接修复树脂界面的剪切强度进行测量并比较。并观察断面断裂模式。结果随着喷砂时间、喷砂颗粒尺寸增加，氧化锆与间接修复树脂界面剪切强度随着增加（P＜0．001；P＜0．001）。喷砂压力由0．1 MPa增加至0．2 MPa时，界面剪切强度增加（ P＝0．036），当喷砂压力由0．2 MPa增加至0．4 MPa或0．4 MPa增加至0．6 MPa，界面剪切强度未有显著变化（ P＝0．609；P＝0．689）。 C型断裂模式随着剪切强度增加出现概率也增加。结论在牙科领域氧化锆与间接修复树脂粘结中采用21 s、0．2 MPa及110μm的喷砂条件为适合。
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氧化锌丁香油对3种永久粘固剂剪切强度影响的研究
目的 研究氧化锌丁香油对3种永久粘固剂与牙本质间粘结强度的影响.方法 将因正畸需要拔除的60颗前磨牙制成试样块并用树脂包埋,一面暴露作为测试面,去除其釉质暴露浅层牙本质并用砂纸磨平.分为玻璃离子组(Ⅰ组)、树脂改性玻璃离子体组(Ⅱ组)、树脂粘结剂组(Ⅲ组),然后各组再分为对照组(A组),氧化锌丁香油组(B组),每组10个试样.在万能试验机上测试4 mm直径树脂块在A、B两种条件下用3种永久粘结剂粘固后的剪切强度.并用扫描显微镜观察剪切后试样表面形貌.结果 3组受氧化锌丁香油影响较大((3.22±1.47)MPa对比(1.22±0.35)MPa,P=0.001),1组、2组在A、B两种条件下剪切强度差异无统计学意义(P>0.05).结论 使用氧化锌丁香油粘固剂预处理牙本质表面,对树脂类粘固剂有不利影响,而对玻璃离子和树脂改性玻璃离子体无不利影响.
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不同种类自酸蚀黏结系统黏结强度的比较研究
目的比较自行研制的自酸蚀黏结系统B1、B2与商品自酸蚀黏结系统Contax、Clearfil SE Bond及磷酸酸蚀系统的剪切强度(SBS),评价它们对牙釉质、牙本质的黏结能力.方法人磨牙35颗制得牙釉质、牙本质试件各35个,均随机分为5组,分别用B1、B2、Contax、Clearfil Bond及磷酸酸蚀系统处理后,黏结树脂进行SBS测试.结果不同种类黏结系统牙釉质的SBS之间差异无显著性(P＞0.05),对于牙本质,磷酸酸蚀系统的SBS(10.31±3.09)MPa低于B1(19.32±2.94)MPa、B2(18.90±2.52)MPa、Contax(19.08±7.00)MPa和Clearfil SE Bond(20.81±1.04)MPa,P＜0.05.结论自行研制的自酸蚀黏结系统B1、B2对牙釉质、牙本质均有较理想的黏结力,不同种类自酸蚀黏结系统B1、B2、Contax、Clearfl SE Bond对牙本质的黏结力均优于磷酸酸蚀系统.
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预调金属托槽再次黏结前底板处理方法的探讨
目的 对预调金属托槽重新黏结前底板的不同处理方法作一探讨.方法 选择因正畸需要而拔除的离体前磨牙30颗,首次黏结预调金属托槽,24 h后予以去除,以此离体牙齿和托槽为实验标本,将牙齿随机分为3组,每组10颗.A组黏结新托槽;B组和C组黏结旧托槽,其中B组托槽底板经火烧后超声波清洗处理;C组保留底板槽沟内的黏结剂而将底板磨平.0.5 h后比较3组的剪切强度及ARI评分.结果 3组之间的抗剪切强度无显著性差异,3组黏结剂残留指数比较显示C组样本在去除托槽后黏结剂残留在牙面上较少.结论 预调金属托槽再次使用前保留底板槽沟内黏结剂的处理方法可能是一种更好的方法.
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可切削氧化锆陶瓷与两种加工方式饰面瓷的初期结合强度
目的:研究可切削氧化锆陶瓷与热压铸法和粉浆涂塑法两种不同加工方式的饰面瓷之间的初期结合强度.方法:制作两种品牌的氧化钇稳定四方相可切削氧化锆陶瓷块各12个,分别以热压铸法和粉浆涂塑法在氧化锆陶瓷块表面制作饰面瓷块,随后测试各组试件的剪切结合强度,分析断裂模式,以扫描电镜和能量色散谱仪表征结合界面.结果:两种品牌的可切削氧化锆与两种加工方式制作的饰面瓷初期剪切结合强度差异无统计学意义.扫描电镜观察显示结合界面紧密,能谱分析显示热压铸法制备的饰面瓷/氧化锆界面处存在化学元素的相互渗透.结论:以热压铸法和粉浆涂塑法在氧化锆陶瓷基底表面制作饰面瓷不存在初期结合强度上的差异.
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不同粘接技术在正畸粘接中的应用评价
将60颗离体恒下前牙随机均分为3组,A组用Unite(3M)光固化型粘结剂粘接托槽;B组用Self-etching primer(自酸蚀封闭剂 3M) + TransbondXT (光固化粘结剂3M)粘接托槽;C组用Heliosit Orthodontic (Ivoclar Vivadent)( 二合一粘结剂) 粘托槽.粘接0.5 h后比较3组的剪切强度及ARI评分.结果B组和C组的剪切强度分别为8.02 MPa 和7.89 MPa,与A组(14.3 MPa)存在显著性差异,但仍在临床可接受的范围内.3组粘结剂残留指数比较显示,自酸蚀粘接技术的样本在去托槽后仅有少量粘结剂残留在牙面上.提示自酸蚀粘接技术和二合一粘接技术都有临床应用价值.
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不同底板设计的陶瓷托槽剪切强度比较
目的 评价不同底板设计的陶瓷托槽的黏结强度.方法 选择正畸拔除的上颌双尖牙40颗,随机均分为四组,分别黏结微球形状底板设计的陶瓷托槽(A组)、不规则形状底板设计的陶瓷托槽(B组)、多聚物网底底板设计的陶瓷托槽(C组)和网底形状底板设计的金属托槽(D组),检测不同托槽的剪切强度和剩余黏结剂指数.结果 A、B、C、D组剪切黏结强度分别为(17.16±2.35) MPa、(16.98±2.79) MPa、(13.77±3.03) MPa、(10.95±2.57) MPa;其中,D组平均剪切强度低于其他三组(P＜0.05),A组与B组剪切强度无统计学差异,而C组剪切强度低于A组和B组(P＜0.05).三种陶瓷托槽剪切后剩余黏结剂指数集中在2分和3分.结论 不同底板设计的陶瓷托槽的剪切强度不同,但都能满足临床应用要求.经过改良的陶瓷托槽底板在剪切时能较好地保护釉质.
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3种粘接材料在离体后牙纵折粘接中的抗压和抗剪切强度比较
目的 比较3种粘接材料在离体后牙纵折粘接中的抗压强度和剪切强度.方法 选择60颗离体的无龋人磨牙,制成牙齿纵折试件,将试件随机分为压力组(A组)和剪切力组(B组),每组再分为3小组,其中A1、B1组用Super-Bond C&B粘接剂进行试件粘接;A2、B2组用IBond自酸蚀粘接剂;A3、B3组用帕娜碧亚-F粘接剂.试件置于37℃生理盐水中24h后,分别测试其抗压强度及剪切强度.结果 抗压强度测试显示:A2组抗压强度低,明显低于A1和A3组(P＜0.05),而A1和A3组之间无明显差异(P＞0.05);剪切测试表明:B1剪切强度高,B3组明显高于B2组但明显低于B1组(P＜0.05).结论 在离体后牙纵折粘接中,Super-Bond C&B粘接剂的抗压强度及抗剪切强度均较高,可以作为后牙纵折的粘接材料.
关键词： Super-Bond C&B IBond 帕娜碧亚-F 抗压强度 剪切强度 -
钴铬合金表面喷砂及烤瓷厚度对金-瓷结合强度影响
目的 探讨不同的喷砂处理及瓷层厚度对钴铬合金烤瓷冠金-瓷结合的影响.方法 处理因素有两点:①喷砂直径,60目及90目的氧化铝,压力为0.4MPa,②瓷层厚度,1.5mm及2.0mm.实验分为四组:A组,60目砂、1.5mm厚度瓷层；B组,60目砂2.0mm厚度瓷层；C组,90目砂1.5mm厚度瓷层；D组,90目砂2.0mm厚度瓷层.按照要求制作剪切强度试件,用万能试验机进行剪切强度测试.应用SPSS10.0软件进行统计学分析.结果 各实验组抗剪切强度分别为:A组33.5987±5.3926MPa,B组29.0446±2.4165MPa,C组27.9936±2.7097 MPa,D组21.9586±0.2209MPa；统计分析结果表明,A组与D组之间的差异有统计学意义(P＜0.05),而其余各组之间的差异均无统计学意义.结论 喷砂用的氧化铝粒径较大者,钴铬合金表面的金瓷结合力较强；1.5mm瓷层组的金瓷结合力大于2.0mm瓷层组.
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不同被粘结材料对5种水门汀粘结性能的影响
目的 分析不同被粘材料对水门汀粘结性能的影响,为临床烤瓷冠粘结时选择合适的水门汀材料提供科学依据.方法 模拟临床使用状况,设计镍铬合金-钴铬合金、镍铬合金-离体牙、镍铬合金-树脂等三种不同组合的被粘结材料,分别选用国产增强型玻璃离子水门汀(RGC)、增强型聚羧酸锌水门汀(RPC)和增强型磷酸锌水门汀(RZPC),以及日产玻璃离子水门汀(CX)和聚羧酸锌水门汀(CE)共5种水门汀进行粘结,测试并比较5种水门汀在不同被粘结材料组合下的剪切粘结强度.结果 5种水门汀在镍铬合金-钴铬合金组合中均表现出高的粘结强度(7.38～9.14MPa),在镍铬合金-离体牙组合中,粘结强度由高到低排列为:CX>CE>RGC>RPC>RZPC,在镍铬合金-树脂组合中,其顺序为:CX>RGC>CE>RZPC>RPC.结论 水门汀的牯结性能与被粘结材料的性质密切相关.
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树脂加强型玻璃离子黏结剂黏结力的实验研究
目的 了解光固化树脂加强型玻璃离子水门汀的剪切强度能否满足临床需要;并比较不同条件下其剪切强度的变化.方法 收集离体前磨牙50颗,随机均分为5组.第1组(对照组):35%磷酸酸蚀30s,冲洗、干燥,涂黏结剂,采用京津釉质黏结剂黏结托槽.第2、4组:35%磷酸酸蚀30s,冲洗,湿润,采用光固化型的Fuji Ortho Lc树脂加强型玻璃离子黏结托槽.第3、5组:不酸蚀,采用光固化型的Fuji Ortho Lc树脂加强型玻璃离子黏结托槽.1、2、3组用电子万能实验机测24h的抗剪切强度,4、5组测30 min的抗剪切强度.并统计牙面上的黏结剂残留量.结果 第2、3、4组的抗剪切强度均能满足临床需要,第5组的抗剪切强度不能满足临床需要,第2组的抗剪切强度与其它各组相比差别有显著性.结论 光固化树脂加强型玻璃离子在酸蚀和免酸蚀后24h,以及酸蚀黏结30min后的剪切强度均能满足临床需要;而免酸蚀黏结30min的抗剪切强度不能满足临床需要;酸蚀后光固化树脂加强型玻璃离子的剪切强度明显增强.
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表面处理对双固化黏结剂Panavia F黏接强度的影响
目的评价表面处理对双固化黏结剂Panavia F与不同界面黏接强度的影响.方法测定Panavia F与牙本质使用和不使用牙本质处理剂ED primer时的剪切强度,以及Panavia F与钴铬合金、镍铬合金、纯钛、银金钯合金使用和不使用金属表面处理剂Alloy primer时的剪切强度,数据作统计学检验,分析其黏接机制.结果使用ED primer处理后,Panavia F与牙本质的剪切强度从9.1MPa提高到17.6MPa;使用Alloyprimer处理后,Panavia F与纯钛的剪切强度从29.0MPa提高到35.9MPa,而与处理后的银金钯合金的剪切强度从21.6MPa提高到30.2MPa.结论Panavia F通过采用ED primer对牙本质的表面处理显著提高对牙本质的黏结强度;Allov primer可以显著提高纯钛和贵金属与黏结剂的黏结强度,而对钴铬合金和镍铬合金则不明显.
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金属托槽再次粘结后的剪切强度评价
目的研究金属托槽再次粘结的抗剪切强度,并对重新粘结前的底板处理方法进行对比研究.方法选正畸需要而拔除的离体双尖牙30颗,首次粘结托槽24h后予以去除,以此为实验标本,随机分为三组,每组10颗牙齿.第一组粘结新托槽,第二、三组粘结旧托槽,其中第二组托槽底板的残余粘结剂通过火烧去掉,第三组为保留底板槽沟内的粘结剂而将底板刮平.24h后,通过力学实验机,分别测定以上三组的剪切强度.并对每一牙面上的粘结剂残留量进行统计.结果以上三组之间的平均抗剪切强度均无显著性差异.结论金属托槽的重复利用仍能达到满意的粘结强度; 新旧粘合剂之间可能存在着较强的化学结合.
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陶瓷托槽的粘结强度评价
目的评价陶瓷托槽的粘结强度,为临床工作提供一定的指导.方法选择正畸拔除的第一双尖牙20颗,随机分为两组,分别粘结金属托槽和陶瓷托槽,24h后检测两组托槽的粘结强度和粘结剂残留指数.结果陶瓷托槽的粘结强度和粘结剂残留指数均显著高于金属托槽(P＜0.01).结论陶瓷托槽的粘结强度显著高于金属托槽,提示临床上在去陶瓷托槽时一定要小心,以防止釉质的损伤.
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不同树脂水门汀对Vita MarkⅡ与牙体剪切强度的影响
目的 比较全酸蚀树脂水门汀NX3、自酸蚀树脂水门汀Panavia F、新型自粘接树脂水门汀RelyX U200对牙釉质/牙本质与Vita MarkⅡ瓷块的剪切强度的影响.方法 预备60个Vita MarkⅡ瓷块,随机分为6组;预备30个牙釉质试件和30个牙本质试件,各随机分为3组.分别按NX3、Pan-avia F、RelyX U200使用说明将瓷块与牙釉质试件和牙本质试件进行粘接.37℃恒温水浴24 h后进行剪切强度测试,并观察断裂界面.结果 NX3、Panavia F的断裂界面以混合断裂为主,RelyX U200以界面断裂为主.NX3、Panavia F对牙釉质/牙本质与瓷块强度差异均无统计学意义,但明显高于RelyX U200(P<0.05).结论 自粘接树脂水门汀操作简便,但粘接强度较低.建议使用全酸蚀树脂水门汀和自酸蚀树脂水门汀对全瓷修复体进行粘接.
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Er:YAG激光照射后牙本质粘结界面的剪切强度分析
目的 测试Er:YAG激光照射正常牙本质(normal dentin,ND)和龋病影响牙本质(caries affected dentin,CAD)粘结界面的抗剪切强度.方法 选择临床常见2种牙本质(ND、CAD),通过万能材料试验机分别测试Er:YAG激光照射后不同处理方式的粘接界面抗剪切强度.结果 Er:YAG激光后采用相同处理方式粘结,ND的剪切强度大于CAD,差异有统计学意义(P＜0.05);采用不同处理方式,38%磷酸酸蚀后粘结界面抗剪切粘结强度大,其次为Er:YAG激光蚀刻后粘结,差的为直接粘结.结论 粘结剂在CAD抗剪切粘结强度小于ND;在同种类型牙本质中,38%磷酸酸蚀后粘结界面抗剪切粘结强度较大.
