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纤维桩核材料及预备时机对粘接界面密合性影响的实验研究
目的 研究不同桩核预备时机对FRC纤维桩核和预成石英纤维桩核与牙体组织粘接界面密合性的影响.方法 40颗人离体前磨牙按桩核预备时机和纤维桩材料分为A、B、C、D 4组(n=10)(A组:FRC纤维桩+即刻预备组;B组:FRC纤维桩+延迟预备组;C组:预成纤维桩+即刻预备组;D组:预成纤维桩+延迟预备组).使用扫描电镜(SEM)分别在纤维桩核冠完成后、冷热循环5000次后和循环加载24万次后,观察测量每组试件桩核与牙体组织粘接界面的裂隙宽度,并进行统计学分析.结果 试件经冷热循环后,B组的裂隙宽度小于D组,有统计学差异,其余各组无统计学差异.试件经循环加载后,A组的裂隙宽度小于C组,有统计学差异,B组裂隙宽度小于D组,有统计学差异,其余各组的裂隙宽度相近无统计学差异.结论 对于同一种纤维桩材料,不同桩核预备时机可以达到相近的边缘密合性.FRC纤维桩核冠的边缘密合性优于预成石英纤维桩核冠的边缘密合性.
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四种双固化树脂粘结剂与根管牙本质间微渗漏的研究
目的 评价冷热循环对4种双固化树脂粘结剂与根管牙本质间微渗漏的影响.方法 20颗健康上前牙随机分为4组.根管预备后选用4种粘结树脂及其配套粘结剂(Clearfil DC Core Automix,Calibra esthetic resin cement, DMG LUXACORE Smartmix Dual,3M ESPE RelyXTM Unicem)分别粘结直径1.2 mm树脂纤维桩,并用此4种材料分别做树脂核.将试件冷热循环处理10000次(温度设定为4℃/60℃,浸泡时间30s,传递时间20s)后,用0.5%碱性品红溶液染色24 h.将试件连续纵向剖开为四部分,体视显微镜下观察各剖面的微渗漏情况,并用Kruskal-Waillis H非参数检验进行统计分析.结果 各种树脂粘结剂均存在微渗漏现象,各种粘结剂之间的微漏程度有显著性差异(P＜0.05).结论 冷热循环后4种双固化树脂粘结剂粘结纤维桩与根管牙本质之间均存在微渗漏现象,使用Clearfil DC Core Automix作为粘结树脂的试件微渗漏程度轻.
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冷热循环老化对可切削复合树脂表面粗糙度的影响
目的：研究冷热循环老化对可切削复合树脂材料粗糙度的影响。方法以可切削复合树脂A( Lava Ultimate ,3M ESPE)、B(High-Class, AMBORINO)、C(Hyramic 润瓷, Upcera)为实验组,以光固化复合树脂 D ( Ceramage, Shofu)和二硅酸锂玻璃陶瓷E( UP-CAD, Upcera)为对照组,分别在老化前和经5000及10000次冷热循环后测量表面粗糙度( Ra),并观察表面形貌,进行统计学分析。结果在老化前,D和E组间Ra值差异有统计学意义(P<0.05),其余各组间Ra值差异均无统计学意义。经冷热循环老化实验,A、B、C和E四组材料冷热循环前后材料表面粗糙度Ra值的差异均无统计学意义；D组材料冷热循环前后,材料表面粗糙度Ra值的差异有显著统计学意义(P<0.001)。结论经冷热循环老化后,可切削复合树脂和玻璃陶瓷表面粗糙度较为稳定,而光固化复合树脂粗糙度增加。
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冷热循环对牙本质粘结系统与牙釉质粘结强度的影响
目的 评价冷热循环对牙本质粘结系统与牙釉质粘结强度的影响.方法 选取人离体下颌第三磨牙20颗,使用600目砂纸打磨颊面釉质,分别使用全酸蚀粘结系统AdperTM Single Bond 2 (SB2)、两步法自酸蚀粘结系统Clearfil SE Bond (CSE)、一步法自酸蚀粘结系统Clearfil S3 Bond (CS3)和i Bond GI (IB)进行粘结.实验组冷热循环3000次后测定微拉伸粘结强度,对照组不做冷热循环处理直接测试.结果 实验组冷热循环后,各粘结系统粘结强度均有所下降,但与对照组相比,仅IB有显著性差异(P<0.05).对照组中SB2和CSE的粘结强度相近,明显高于CS3和IB.结论 不同牙本质粘结系统与牙釉质的粘结强度存在差异.冷热循环3000次可导致一步法自酸蚀粘结系统IB与牙釉质粘结强度显著性下降.
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冷热循环机械载荷咀嚼模拟疲劳试验机的研制及标定
目的研制冷热循环机械载荷咀嚼模拟疲劳试验机来人工模拟口腔环境的温度变化和咀嚼负荷,检测口腔材料的疲劳寿命.方法设计制作咀嚼模拟疲劳试验机,参照相关文献及中华人民共和国医药行业标准进行参数设定,在试验机初期磨合后对主要参数进行标定.结果标定结果显示载荷稳定(50±2N),加载频率恒定(1.18Hz).冷热循环符合中华人民共和国医药行业标准.结论自行研制的试验机运行稳定,较真实的模拟了咀嚼运动与冷热循环,为口腔材料、技术方法提供了比较可靠的试验条件.
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不同树脂水门汀和瓷表面处理对玻璃陶瓷粘结强度的影响
目的:评价4种不同的树脂水门汀以及2种不同的瓷表面处理方法对玻璃陶瓷粘结强度的影响.方法:选用IPSe.MaxPress热压铸瓷制作直径分别为5mm和4mm,高2mm的圆柱形瓷片.经打磨抛光后分为两大组:(1)4%投氢氟酸酸蚀40sec,(2)4%氢氟酸酸蚀40sec+硅烷化处理1min.各组内分别选用VariolinkⅡ,Multilink Sprint,RelyX Unicem,BisCem将大小瓷片成对粘固.再分刖经37℃水储24h,以及水储后冷热循环5000次测定剪切强度,并用电镜观察瓷片表面形态.结果:硅烷化处理能明显提高粘结强度.经HF+硅烷处理后Multilink Sprint(31.7±4.5MPa),BisCem(29.2±4.4 MPa)和RelyX Unicem(28.1±5.5 MPa)3组显示出较VariolinkII(21.8±4.2 MPa)高的粘结强度.冷热循环后除硅烷处理且用VariolhtklI和RelyX Unicem粘固的实验组外,其余各组粘结强度均显著下降.结论:4种树脂水门汀与经HF和硅烷联合处理的玻璃陶瓷间能达到理想的粘结强度.
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不同粘接系统下氧化锆陶瓷微拉伸粘接强度的对比研究
目的:对比研究Everest ZH blank陶瓷在三种粘接系统下的微拉伸粘接强度.方法:分别用Variolink N,Panavia F,ResiCem粘接系统对经相同处理的Everest ZH blank陶瓷进行粘接处理,并在其上堆积4mm高度的树脂,后每组垂直于粘接面切割出1mm×1mm×8mm的试件各18个,每组再随机选取9个试件进行37℃水浴24h实验,剩余9个试件进行10000次冷热循环实验后行微拉伸粘接强度测试.电镜下观察界面破坏形式.结果:37℃24h后Panavia F和ResiCem组取得了较高的粘接强度(P ＜0.05),10000次冷热循环后,所有试件的微拉伸粘接强度都有所下降,但是Panavia F组的差异无统计学意义(P ＜0.05).结论:三组粘接系统都具有良好的粘接效果,但是Panavia F粘接系统更加稳定.
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桩道预备时机对两种纤维桩核粘接界面密合性的影响
目的:通过扫描电镜观察桩核与牙体组织粘接界面裂隙宽度,研究不同桩道预备时机对两种纤维桩核与牙体组织粘接界面密合性的影响.方法:将40颗人离体前磨牙按桩核预备时机和纤维桩材料分为ABCD组(n=10).使用扫描电镜(SEM)分别在纤维桩核冠完成后、冷热循环5000次后和循环加载24万次后,观察测量每组试件桩核与牙体组织粘接界面的裂隙宽度,并进行单因素方差分析.结果:纤维桩核冠完成后,扫描电镜观察测量ABCD各组的裂隙宽度相近差异均无统计学意义.试件经冷热循环后,A组的裂隙宽度小于C组,差异有统计学意义,B组的裂隙宽度小于D组,差异有统计学意义,其余各组差异计学意义.试件经冷热循环及循环加载后,A组的裂隙宽度小于C组,差异有统计学意义;B组裂隙宽度小于D组,差异有统计学意义;C组的裂隙宽度小于D组,差异有统计学意义,A组的裂隙宽度与B组相近,差异无统计学意义.结论:FRC纤维桩核冠的边缘密合性优于预成石英纤维桩核冠的边缘密合性;对于预成石英纤维桩,在根管治疗后即刻进行桩道预备达到的边缘密合性优于延迟桩道预备,面对于FRC纤维桩,不同桩道预备时机对纤维桩核与牙体粘接界面密合性无明显影响.
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不同树脂粘固剂对瓷与牙本质粘接强度的比较研究
目的 评价不同种类树脂粘固剂与瓷-牙本质粘接强度的差异,以期为临床提供参考.方法选取无龋坏青年人前磨牙制备牙本质粘接面,铸造直径为3 mm、高为3 mm的圆柱状瓷块(IPS e.max Press)80个,分为A、B、C、D、E 5组.分别选用树脂粘固剂A(Variolink Ⅱ)、B(MultilinkAutomix)、C(Multilink Sprint)、D(Rely X Unicem)和E(BisCem)将瓷块粘固于牙本质粘接面上,每组制成16个试样.37℃水储24 h后每组8个试样直接测试剪切粘接强度,另8个试样进行5000次冷热循环后测试粘接强度,扫描电镜观察粘接面形态.对同种粘固剂冷热循环前后的粘接强度进行双样本t检验.结果冷热循环前A组粘接强度[(22.3±3.9)MPa]大,B组[(18.1±3.5)MPa]次之,再次为D组[(14.1±2.3)MPa]和E组[(11.7±4.2)MPa],C组[(11.3±3.6)MPa]小.冷热循环后A组粘接强度[(17.8±2.3)MPa]仍大,B组[(14.4±3.5)MPa]和D组[(13.2±2.5)MPa]次之,再次为E组[(8.9±3.2)MPa],C组[(7.0±2.4)MPa]小.与冷热循环前相比,冷热循环后A、B、C 3组粘接强度均下降,差异有统计学意义(P<0.05);D组和E组粘接强度下降不明显(P>0.05).结论以全酸蚀粘接技术为基础的树脂粘固剂的粘接强度大于以自酸蚀粘接技术为基础的树脂粘固剂和自粘接型树脂粘固剂.
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表面融附玻璃陶瓷对氧化锆与树脂粘接强度的影响
目的 评估氧化锆玻璃陶瓷表面融附处理后粘接力的变化.方法 将60个氧化锆陶瓷试件平均分为3组,分别接受以下表面处理:50 μm氧化铝喷砂(Sb组)；融附玻璃陶瓷(Fu组)；氧化铝喷砂后融附玻璃陶瓷(Sb-Fu组).另以20个铸瓷试件作为铸瓷对照组.所有试件应用树脂粘接材料Super bond C＆B粘接在核树脂圆柱上,其中1/2试件经过冷热循环老化(10 000次,5～55℃),测量所有试件的粘接强度.结果 未经过冷热循环处理的Sb、Fu、Sb-Fu和铸瓷对照组试件的粘接强度标准差±均值分别是24.76±2.80、29.08±5.80、28.67±7.20和31.30±2.90 MPa,Sb组的粘接强度明显低于其他3组(P＜0.05),而Fu和Sb-Fu组与铸瓷对照组相比差异无统计学意义；冷热循环后,4组的粘接强度分别是24.45±3.90、28.50±3.70、25.41±2.00和32.19±3.90 MPa,Sb和Sb-Fu组明显低于铸瓷对照组(P＜0.01).Fu和Sb-Fu组多为树脂内聚断裂和混合断裂.结论 玻璃陶瓷融附处理比单纯喷砂更能提高氧化锆的粘接强度.
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冷热循环影响不同粘接系统与纤维桩粘接强度的比较研究
目的:探讨冷热循环对不同粘接系统在不同桩道深度中粘接强度的影响.方法:选取32颗下颌第一前磨牙,常规根管充填并桩道预备后,选用全酸蚀+树脂粘接水门汀(A组)和自酸蚀+树脂粘接水门汀(B组)分别完成纤维桩粘接;每组又分为2个亚组(n=8),分别进行人工唾液存储24h(A0组、B0组),5℃-55℃冷热循环处理5000次(A1组、B1组);采用万能试验机分别测量各组在根上、根中和根尖部的粘接强度,扫描电镜观察粘接界面.结果:在根上部,A1组粘接强度(10.02±1.07MPa)大于B1组(8.62±1.12MPa)(P＜0.05);根中部和根下部,粘接强度B1组(7.98±0.47MPa,9.13±1.12MPa)大于A1组(2.98±0.76MPa,2.14±0.36MPa)(P＜ 0.05).冷热循环处理后,无论根上、根中和根下组,A0组大于A1组(P＜0.05);B0组大于B1组(P＜0.05).扫描电镜显示,A、B组粘接界面均可见树脂突和混合层结构,且B组混合层形态更加连续、致密.结论:桩道深度的增加会降低全酸蚀组的粘接强度,冷热循环会降低两种系统的粘接强度,但自酸蚀粘接系统相对全酸蚀粘接系统更可靠.
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ZLR型牙科自动冷热循环仪的研制
目的:研制一种新型牙科自动冷热循环仪,用于测定牙科材料的温度疲劳老化性能.方法:参照国家标准YY/T0112-93设定参数,进行设计、制作仪器.结果:仪器运行稳定,参数符合标准要求.结论:研制仪器可为牙科材料试验提供可靠稳定的试验条件.
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依托泊苷过饱和自微乳化释药系统的制备工艺及质量评价研究
目的 制备依托泊苷(etoposide,VP-16)过饱和自微乳化释药系统(supersaturatable self-microemulsifying drug delivery system,S-SMEDDS),增加难溶性药物VP-16的溶解度,并对其进行质量评价,为提高其生物利用度提供科学依据.方法 对VP-16 S-SMEDDS的处方及制备工艺进行研究,从不同油相、表面活性剂的配伍情况以及不同助表面活性剂伪三元相图中微乳区域的大小,确定自微乳化浓缩液的基本处方组成;以VP-16的溶解度和析晶情况为考察指标进行处方优化,筛选适宜的促过饱和物质和佳处方载药量;进行VP-16 S-SMEDDS的制备工艺研究,以自微乳化速率为指标,考察制备工艺对过饱和自微乳液自乳化能力的影响,并对VP-16 S-SMEDDS进行理化性质、溶出度、稳定性的考察.结果 确定优处方为聚氧乙烯氢化蓖麻油(RH40)-聚乙二醇400 (PEG 400)-辛酸葵酸三甘油酯(GTCC)-聚乙烯吡咯烷酮K30 (PVP K30)(20∶20∶10∶1),其中药物用量为2％.佳工艺条件为37℃,20 r/min磁力搅拌20 min.VP-16 S-SMEDDS的平均粒径为(82.7±3.3) nm,粒径分布较集中,3批VP-16 S-SMEDDS中VP-16的平均质量分数为19.98 mg/g;溶出实验结果表明,在60 min时累积溶出率接近100％.稳定性研究的结果表明,高温与光照均影响VP-16 S-SMEDDS的稳定性与自微乳化能力,而冷热循环对其无影响,初步稳定性实验结果显示VP-16 S-SMEDDS的稳定性良好.结论 优化处方的VP-16 S-SMEDDS能显著增加VP-16的溶解度,且质量稳定,可进一步提高VP-16的生物利用度.
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热冷循环对托槽抗剪切强度影响的研究
目的比较冷热循环前后两种粘接剂抗剪切粘接强度,从而研究冷热循环实验对粘接剂抗剪切强度的影响.方法 90颗因正畸需要而拔除的人类前磨牙按照粘接剂(超强粘接剂和京津釉质粘合剂)和储存条件(室温蒸馏水中、37℃人工唾液中、冷热循环实验)的不同随机均分为6组,粘接金属方丝弓托槽,测定并记录抗剪切粘接强度和牙面残留粘接剂指数.结果方差分析显示两种粘接剂粘接强度无明显差别,但冷热循环后粘接强度均明显降低(P＜0.01);牙面残留粘接剂指数无明显差别.结论冷热循环实验可明显降低托槽抗剪切粘接强度,体外粘接强度研究应进行冷热循环实验.
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三种黏结剂对银钯合金嵌体边缘微渗漏影响的对比研究
目的 比较银钯合金嵌体分别采用三种不同黏结剂黏结后边缘微渗漏情况,为临床选择合适黏结剂提供参考依据.方法 在30颗近期拔除的上颌第一前磨牙上制备远中邻牙合面洞型,制作银钯嵌体,随机分为3组,分别用树脂类黏结剂、树脂改良型玻璃离子水门汀和玻璃离子水门汀黏结.将所有试件冷热循环后品红染色,沿嵌体近远中向剖开,观察染料渗入情况.结果 三组嵌体间微渗漏值有差异,其中树脂类黏结剂和树脂改良型玻璃离子水门汀间的微渗漏差异无统计学意义(P>0.05),该两者和玻璃离子水门汀间的微渗漏值差异有统计学意义(P<0.05).结论 不同的黏结剂对银钯合金嵌体边缘微渗漏的影响是不同的,树脂类黏结剂和树脂改良型玻璃离子的抗微渗漏性能优于玻璃离子水门汀.
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种植义齿固定螺丝孔封闭后微渗漏原因分析探讨
目的：探讨种植义齿微渗漏的原因，观察材料性质、外界环境等对微渗漏的影响。方法40个模拟种植义齿试件分为偶联剂组和非偶联剂组，分别用自凝树脂、光固化玻璃离子水门汀、光固化复合树脂、复合体进行冷热循环和非冷热循环实验。全部试件都安装至微渗漏装置，自然渗漏15d，测量各组微渗漏情况。结果有机硅烷偶联剂组的试件的微渗漏明显少于非偶联剂组（P＜0．05）。冷热循环处理后的试件微渗漏增加，但差异无统计学差异（P＞0．05）。复合体的封闭性高，其次为光固化复合树脂，自凝树脂封闭性能差，微渗漏为严重。结论粘接材料、偶联剂以及口腔环境均能够不同程度的影响种植义齿固定螺丝孔的微渗漏。
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不同粘结剂和不同边缘设计对冠边缘微渗漏的影响
目的:研究不同粘结剂和不同边缘设计对冠边缘微渗漏的影响,以指导临床设计、操作,为临床减少微渗漏提供依据.方法:选取45颗离体牙,按不同肩台形式随机分为凹形肩台组、直角肩台组和斜面形肩台组.制作金属冠.每种肩台分别用3种粘结剂粘固,分别为Rely X Unicem树脂组、3M树脂改良型玻璃离子组和聚羧酸组.经冷热循环实验后氨化硝酸银染色,显影.沿牙体长轴切开,光学显微镜下观察冠修复体剖面染料渗透情况,并进行分级评估,对各组微渗漏程度进行统计分析.结果:相同肩台组中,树脂组微渗漏少,聚羧酸组微渗漏大(P＜0.05)；相同粘结剂组中,凹形肩台组与斜面形肩台组微渗漏无明显差别(P＞0.05),均少于直角肩台组(P＜0.05).结论:树脂类粘结剂抗微渗漏性能优于玻璃离子类及聚羧酸类粘结剂,是全冠粘结的首选材料；凹形和斜面形肩台是减少微渗漏的理想肩台形式.
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不同表面处理方法对纤维桩与树脂黏结强度的影响
目的:比较5种不同表面处理方法对纤维桩黏结强度的影响.方法:50根纤维桩按照表面处理方法的不同,随机分为5组,A组为硅烷偶联剂组(Clearfil Porcelain Bond Activator,Kuraray),B组为硅烷偶联剂+黏结剂组(A+Clearfil SE Bond,Kuraray),C组为过氧化氢组(30％H2O2溶液),D组为过氧化氢+硅烷偶联剂组(C+A),E组为对照组.分别与树脂黏结剂黏结后,每组再平均分成2个小组,1组37℃生理盐水保存24h后进行微拉伸强度测试,1组37℃生理盐水保存24 h后进行10000次冷热循环再进行微拉伸强度测试.采用SPSS 17.0软件包对数据进行统计学分析.结果:冷热循环前A组～E组的微拉伸黏结强度分别为(6.7±0.7)、(14.4±1.1)、(10.70.9)、(16.0±1.0)和(6.7±1.0) MPa,冷热循环后,A组～E组的微拉伸黏结强度分别为(6.0±0.7)、(13.1±0.7)、(9.0±0.7)、(15.0±0.9)和(5.6±0.7) MPa.除硅烷偶联剂组与对照组之间外,其余各组之间差异均有显著性(P＜0.05),其中,过氧化氢+硅烷偶联剂组黏结强度大.各组之间在冷热循环前、后的微拉伸黏结强度差异均有显著性(P＜0.05).结论:温度疲劳循环可以降低5种表面处理的纤维桩与树脂间的黏结强度,30％H2O2溶液处理纤维桩后再使用硅烷偶联剂,可显著增加纤维桩与树脂之间的黏结强度.
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掺氮TiO2-xNx薄膜托槽粘接强度的研究
目的 研究掺氮TiO2-xNx薄膜托槽的制备过程对粘接强度的影响.方法 应用磁控溅射法在普通金属托槽表面制备TiO2-xNx薄膜得到掺氮TiO2-xNx薄膜托槽,将掺氮TiO2-xNx薄膜托槽通入氮气后在450℃条件下退火处理2h得到退火后掺氮TiO2-xNx薄膜托槽.通过X射线衍射观察普通金属托槽及退火前、退火后掺氮TiO2-xNx薄膜托槽表面结构,通过扫描电镜(SEM)观察3种托槽网底形貌.将60颗因正畸需要已拔除的健康前磨牙按照3种托槽和2种储存条件(室温蒸馏水、冷热循环)随机分为6组,每组10颗,使用京津釉质粘合剂按要求粘接,用电子万能材料试验机测试并记录所有托槽的剪切强度,使用SPSS 17.0统计软件处理数据,并对实验结果进行单因素方差分析.结果 掺氮TiO2-xNx薄膜托槽表面为均一的锐钛矿相结构,晶粒粒径为30 nm.3种托槽的底板网格清晰,排列整齐,无明显不同.冷热循环条件下的3种托槽粘接强度均低于室温蒸馏水保存下的托槽粘接强度(P＜0.01),同一处理条件下3种托槽的粘接强度差异无统计学意义(P＞0.05).结论 掺氮TiO2-xNx薄膜托槽的粘接强度没有受到制备过程的影响,能够满足临床正畸治疗需要.
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三种黏接材料的体外微渗漏研究
目的 比较自酸蚀、全酸蚀黏接剂和玻璃离子水门汀在Ⅱ类洞充填修复中的边缘微渗漏.方法 30颗离体上颌前磨牙随机分为三组(n=10),均于近中或远中面制备长方体型Ⅱ类洞型(4.0 mm×3.5 mm×2.5 mm),分别选用自酸蚀黏接剂+纳米树脂(自酸蚀组)、全酸蚀黏接剂+纳米树脂(全酸蚀组)和玻璃离子水门汀(玻璃离子组)进行充填修复.经200次和500次冷热循环后行0.5%碱性品红染色,体视显微镜下观测各充填修复体轴壁和龈壁的微渗漏,并进行统计学分析.结果 组间比较显示,自酸蚀组微渗漏深度显著大于全酸蚀组和玻璃离子组(P<0.01).组内比较显示,龈壁微渗漏深度显著大于轴壁(P<0.01);与冷热循环200次相比,冷热循环500次时各组轴壁和龈壁的微渗漏深度均明显增加(P<0.01).结论 在Ⅱ类洞充填修复中,自酸蚀、全酸蚀黏接剂黏接修复及玻璃离子水门汀均存在边缘微渗漏,而以自酸蚀黏接剂黏接修复及修复体龈壁的微渗漏较为明显,其程度随冷热循环次数而增加.
