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自粘接树脂水门汀对口腔修复用材料剪切粘接强度的实验研究
目的:测试Multilink Speed自粘接树脂水门汀对口腔修复用不同材料剪切粘接强度的影响.方法:用4种临床常用的修复材料(高强度玻璃陶瓷,金属烤瓷,镍铬合金,树脂)制作统一标准试样.将试样用Multilink Speed自粘接树脂水门汀粘接.用万能材料试验机测试粘接强度.结果:各种修复材料的剪切粘接强度平均值为高强度玻璃陶瓷(21.5±6.5) MPa,镍铬合金(9.6±3.2) MPa,金属烤瓷(10.9±4.2)MPa,树脂(17.8±8.3) MPa.自粘接树脂水门汀在高强度玻璃陶瓷和树脂组产生的剪切粘接强度高于金属烤瓷组(P＜0.05),也高于金属烤瓷组(P＜0.05).结论:Multilink Speed自粘接树脂水门汀对高强度玻璃陶瓷及树脂的粘接强度高于对金属烤瓷及镍铬合金的粘接强度.
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自粘接树脂水门汀对不同材料粘接性能研究
对比测试自粘接树脂水门汀对不同材料的剪切粘接强度.将新鲜牙釉质、牙本质、口腔修复用金属材料、口腔修复用陶瓷材料以及口腔修复用树脂材料制作统一的粘接试样,各用自粘接树脂水门汀进行粘接,用万能材料试验机测试终粘接性能.对比发现,各材料与自粘接树脂水门汀的剪切粘接强度由高到低排序为:镍铬合金组>牙釉质组>树脂组>牙本质组>陶瓷组.
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不同表面处理对自粘接流动树脂牙本质粘接性能的影响
目的：探讨自粘接流动复合树脂Dyad Flow的牙本质粘接效果，比较不同表面处理方式对牙本质粘接性能的影响。方法将Dyad Flow分别粘接于未处理（DF组）、EDTA处理（E-DF组）、磷酸处理（P-DF组）、全酸蚀粘接剂Single Bond 2（SB-DF组）和自酸蚀粘接剂Clearfil SE Bond处理（SE-DF组）的牙本质表面，与树脂改性玻璃离子FujiⅡLC粘接组相比较，测试剪切粘接强度，观察样本断裂类型及电镜下树脂-牙本质粘接界面的微观表现。结果各组的剪切粘接强度（MPa）由大到小为：SE-DF组（16.81±7.0） MPa> SB-DF组（9.47±3.82） MPa> FujiⅡLC组（4.53±1.5） MPa>E-DF组（3.52±0.8） MPa> P-DF组（3.51±0.63） MPa>DF组（3.46±0.77） MPa，各组样本均以粘接界面断裂为主。SEM下，DF组界面未见树脂突,其余实验组的粘接界面均可观察到不同程度的树脂突形成。其中SE-DF组树脂突细长致密、界面更密合。结论Dyad Flow与FujiⅡLC的牙本质粘接效果相近。 EDTA与磷酸处理均未能显著加强DyadFlow的牙本质粘接性能。粘接剂可以显著提高Dyad Flow的牙本质粘接强度，且Clearfil SE Bond优于Single Bond 2。
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季铵盐单体对正畸粘接剂粘接强度和抗菌性能的影响
目的 评价一种新型季铵盐类单体,甲基丙烯酸十六烷基二甲(dimethylaminohexadecyl methacrylate,DMAHDM)对正畸粘接剂粘接强度和抗菌性能的影响.方法 将DMAHDM以0％(对照组),1.5％,3％和5％的比例添加到商品化的正畸粘接剂中.测试托槽剪切粘接强度,使用人唾液培养所得的牙菌斑全菌生物膜模型来研究粘接剂的抗菌性能.结果 在正畸粘接剂中添加3％的DMAHDM不影响托槽的粘接强度.随着DMAHDM含量的增加,改性正畸粘接剂的抗菌性能不断增加.含有3％DMAHDM的改性组试件表面附着菌斑的代谢活性和乳酸产量大约是对照组的15％.活/死菌染色显示对照组试件表面黏附有大量的活细菌,含有3％DMAHDM的改性组试件的表面主要为死细菌.结论 DMAHDM改性正畸粘接剂在不影响托槽粘接强度的前提下,显著提高粘接剂的抗菌性能,具有一定临床应用价值.
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聚多巴胺对氧化锆陶瓷粘接强度影响的研究
目的 对比应用聚多巴胺复合涂层前后,三种树脂粘接剂剪切粘接强度的变化.方法 将36片氧化锆瓷片随机分为6组,每组6片,A、B、C组进行表面喷砂处理,D、E、F组进行喷砂+聚多巴胺复合涂层处理,分别应用SuperBond C&B、Panavia F、3M Rely U200与树脂片粘接,测试粘接强度.结果 经聚多巴胺复合涂层处理后三种粘接剂的粘接强度均有所提高,但其中3M Rely U200组提高不明显.结论 聚多巴胺复合涂层可显著提高SuperBond C&B和Panavia F的粘接强度.
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两种底板设计的国产陶瓷托槽剪切粘接强度的研究
目的 评价两种不同底板设计的国产多晶体氧化铝陶瓷托槽的剪切粘接强度.方法 实验组为国产沟槽底板和网格底板陶瓷托槽,对照组为临床常用的多晶体氧化铝陶瓷托槽Crystaline IV.30颗离体上颌双尖牙随机分为3组,每组10颗,使用37%液体磷酸和京津釉质粘接剂分别粘接上述三种托槽,在0.9%生理盐水中室温保存24 h.使用WDW3050型微机控制电子万能试验机检测剪切粘接强度.托槽脱落后记录粘接剂残留指数、陶瓷托槽的折断数目和釉质表面出现肉眼可见缺损的牙齿数目.结果 国产沟槽底板、网格底板陶瓷托槽及Crystaline IV的剪切粘接强度分别为12.10±2.69MPa、10.17±2.55MPa及14.66±2.39MPa.Crystaline IV和国产网格底板陶瓷托槽剪切粘接强度的差异有显著性意义.三种陶瓷托槽的主要脱开部位均在粘接剂内,所有样本未出现陶瓷托槽折断和肉眼可见的釉质缺损.结论 两种国产陶瓷托槽均能够获得足够的剪切粘接强度.
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喷砂对不同粘接剂与氧化锆粘接强度的影响
目的 研究喷砂对不同粘接剂与氧化锆粘接强度的影响,筛选出比较理想的粘接剂.方法 将由ZrO2制成的大瓷片(140个)和小瓷片(140个)随机配对分成14组.对ZrO2的表面分别不作处理和喷砂处理,选用临床常用的7种粘接剂,将较小瓷片粘接在较大瓷片上.置于37℃蒸馏水里保存24 h后,进行剪切粘接强度测试,并进行统计学分析.结果 喷砂组的粘接强度明显高于非喷砂组(P＜0.01).Panavia F 、Super-Bond C&B与ZrO2的粘接强度明显高于Bifix QM与ZrO2的粘接强度 (P＜0.01).结论 喷砂能明显提高粘接剂与ZrO2的粘接强度,Panavia F 、Super-Bond C&B是比较理想的粘接剂.
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甲基丙烯酰氧乙基磷酸胆碱对自酸蚀粘接剂托槽剪切粘接强度的影响
目的 评价甲基丙烯酰氧乙基磷酸胆碱(MPC)对自酸蚀粘接剂托槽粘接强度的影响,为研发具有抗蛋白附着性能的自酸蚀粘接剂奠定基础.方法 将MPC按照质量分数0%、3%、5%、7.5%和10%的比例添加到商品化的自酸蚀粘接剂(3M,Adper Easy One)中制作改性自酸蚀粘接剂.收集因正畸减数拔除的健康前磨牙180颗,分为6组,每组30颗.实验组用MPC改性自酸蚀粘接剂酸蚀,标记为A0,A3,A5,A7.5,A10,对照组用37%磷酸酸蚀.将上述各组分别用树脂改良型玻璃离子粘接剂粘接托槽,分别测试即刻、模拟口腔环境30天和180天后的托槽粘接强度.结果 实验组A0,A3,A5,A7.5,A10与对照组即刻、模拟口腔环境30天和180天后的粘接强度相比均无统计学差异(P>0.05).实验组A10在3个时间点的粘接强度为(5.20 ± 0.9)MPa,(4.62 ± 0.7)MPa和(4.19 ± 0.7)MPa)低于临床使用标准,与对照组以及其他实验组的粘接强度相比显著下降(P<0.0001).结论 将3% ~7.5% MPC添加到商品化自酸蚀粘接剂中不影响托槽粘接强度,且长期稳定性良好,为进一步研发具有抗蛋白附着性能的自酸蚀粘接剂奠定基础.
关键词： 甲基丙烯酰氧乙基磷酸胆碱 自酸蚀粘接剂 剪切粘接强度 -
粘接界面处理对玻璃离子水门汀与复合树脂粘接强度的影响
目的 比较4种粘接剂对2种不同类型玻璃离子水门汀与复合树脂界面间粘接强度的影响.方法 选取传统型高强度玻璃离子FujiⅨ(F9)和树脂改良型玻璃离子FujiⅡLC(F2LC)为研究对象,将100个样本随机分为10组,每组10个样本,在样本中央制备窝洞后,随机选取5组样本,窝洞内置入F9,另外5组置入F2LC.样本界面分别采取不处理和4种不同类型的粘接剂,Clearfil SE Bond(SEB)、Clearfil S3 Bond(S3B)、Optibond Versa(OBV)及Single Bond 2(SB2)处理后,分别测定各组样本的剪切粘接强度.结果 OBV处理组的F9样本组获得大的剪切粘结强度,未进行界面处理的F9样本组剪切粘结强度小,其差异具有显著统计学意义.使用粘接剂处理后各组的粘接强度均显著增高.结论 粘接剂处理样本界面后显著提高玻璃离子与复合树脂间的粘接强度.自酸蚀粘接剂OBV使玻璃离子与复合树脂界面获得大的粘接强度.
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硅烷偶联剂在崩瓷修补中的应用研究
目的:研究硅烷偶联剂对瓷面与复合树脂之间剪切粘接强度的影响.评价可乐丽菲露补瓷套装中瓷处理剂对金属烤瓷修复体崩瓷的修补效果的影响,为临床提供指导.方法:将20个瓷试件随机分为2组,粗化后,实验组采用瓷处理剂(硅烷偶联剂)与牙本质处理剂混合对瓷块表面处理,对照组用牙本质处理剂对瓷块表面处理,然后所有试件使用可乐丽菲露崩瓷修复系统粘接修复,经37℃恒温水浴24h后,然后使用.AG-10TA型万能力学测定仪测定瓷试件与复合树脂之间剪切粘接强度,采用两独立样本t检验进行统计分析.选择崩瓷的患者40例,采用可乐丽菲露补瓷套装修补,修复后2年对树脂修补材料的成功率进行调查.结果:使用硅烷偶联剂处理组所获得的瓷块与复合树脂间剪切粘接强度值比未使用硅烷偶联剂组大,差异有显著性(P<0.05),可乐丽菲露补瓷套装修补崩瓷40例两年的成功率达87.5%,失败率12.5%.结论:硅烷偶联剂能有效提高瓷-复合树脂间剪切粘接强度.用可乐丽菲露补瓷套装修补烤瓷牙瓷层断裂,临床效果较好.
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三种树脂水门汀与纤维桩粘接强度的研究
目的:比较三种不同粘接系统的树脂水门汀与纤维桩的剪切粘接强度.方法:将30颗完善根管治疗后的离体牙分成三组(n=10),分别使用全酸蚀(One-Step Plus/Duolink,OD),自酸蚀(ParaCore Automix,PA),自粘接(RelyXTM Unicem,RU)三种粘接系统的树脂水门汀粘接玻璃纤维桩进行修复,经水浴冷热循环5000次后,采用微推出法比较这三种树脂水门汀与纤维桩的剪切粘接强度,并在电镜下观察粘接界面的破坏模式.结果:OD组(10.50±2.97MPa)与RU组(9.58±2.36MPa)的剪切粘接强度明显大于PA组(8.43±2.79 MPa)(P＜0.05);OD组与RU组的剪切粘接强度差异无显著性(P＞0.05),三组粘接界而的破坏模式之间无差别(P＞0.05).结论:不同粘接系统的树脂水门汀对纤维桩的剪切粘接强度有影响,全酸蚀系统的剪切粘接强度大,全酸蚀系统的剪切粘接强度小.
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不同粘接剂及表面处理对氧化锆的粘接强度的影响
目的:评价不同粘接剂及表面处理方法对氧化锆陶瓷与粘接剂的粘接强度的影响.方法:将较大氧化锆瓷片和较小氧化锆瓷片派对,随机分成12组,每组10对.粘接剂选用Ketac Cem Easymix、Rely X luting、Bifix QM和Panavia F,对氧化锆的表面分别喷砂、硅烷化或喷砂联合硅烷化处理,并进行剪切粘接强度测试.结果:在使用Ketac Cem Easymix和Rely X luting时,喷砂提高了粘接强度(P＜0.01).在使用Bifix QM和Panavia F时,喷砂、硅烷化或喷砂联合硅烷化处理提高了粘接强度(P＜0.01).表面处理相同时,Panavia F与氧化锆的粘接强度高于其它粘接剂(P＜0.01).结论:使用Panavia F联合喷砂加硅烷化处理的粘接强度高.
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偶联剂和不同粘接剂对纤维桩粘接强度的影响
目的:利用薄片推出实验比较硅烷偶联剂和三种树脂粘接剂对纤维桩剪切粘接强度的影响.方法:60颗因牙周病等原因拔除的上颌单根前牙,根管治疗后行纤维桩修复的桩道预备.随机分为5组,每组12颗牙.分别采用下列粘接剂粘接Matchpost纤维桩:A组:Paracore粘接剂+偶联剂;B组:Paracore粘接剂;C组:Panavia F粘接剂+偶联剂;D组:Panavia F粘接剂;E组:Multilink N粘接剂+偶联剂.纤维桩粘接后,在牙根中部横向切割1.0mm层厚切片2个,在Zwick Z100材料试验机上行薄片推出试验(Push-Out Bond Test),记录失败载荷,计算剪切粘接强度,体视显微镜观察粘接失败类型.结果采用SPSS 11.5进行方差分析和χ2检验.结果:五组样本的剪切粘接强度(MPa)分别为A组:14.69±2.76;B组:9.46±3.11;C组:13.12±3.10;D组:10.40±3.30;E组:13.86±3.81,方差分析提示五组间差异有统计学意义(P <0.01).采用偶联剂处理时,Paracore粘接剂和Panavia F粘接剂与纤维桩间的剪切粘接强度均高于未用偶联剂处理者(P <0.05).采用偶联剂处理时,三种树脂粘接剂与纤维桩的剪切粘接强度间差异无统计学意义(P >0.05).五组粘接失败类型间差异有统计学意义(P <0.05),未采用硅烷偶联剂处理纤维桩表面者,出现纤维桩-粘接剂界面失败者增多.结论:在树脂粘接前,玻璃纤维桩表面氢氟酸酸蚀后,采用硅烷偶联剂处理可显著提高纤维桩与树脂粘接剂间的剪切粘接强度.
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钛网孔径和厚度对硅橡胶-钛网剪切粘接强度及抗弯强度的影响
目的:探讨钛网孔径和厚度对硅橡胶-钛网剪切粘接强度及抗弯强度的影响.方法:制备网孔直径分别为3.0mm,4.0mm,5.0mm的3组钛网、表面进行打磨+喷砂+Permabond POP处理,采用Permabond4C10将钛网与MDX4-4210硅橡胶粘接,参照GB/T 13936-2014测定钛网和硅橡胶之间的剪切粘接强度.制备网孔直径为3.0、4.0、5.0mm,厚度为0.4mm、0.6mm、0.8mm规格的钛网,进行同样的表面处理和粘接,参照YB/T 5349-2014进行三点抗弯强度测试.统计学分析.结果:3组不同孔径钛网的剪切粘接强度测试结果显示:3组总体均数的差异均有统计学意义(P＜0.05);3.0mm和4.0mm组间差异无统计学意义(P＞0.05),但高于0.5mm组(P＜0.05).6组试件三点抗弯强度测试结果显示:不同厚度钛网组间有显著性差异(P＜0.05),0.8mm组显著高于0.6mm组和0.4mm组,0.4mm组三点抗弯强度低.不同钛网孔径组间差异具有统计学差异(P＜0.05),3.0mm网孔直径的三点抗弯强度显著高于4.0mm组(P＜0.05).同时,钛网网孔直径和钛网厚度间无交互效应(P＞0.05).结论:厚度为0.6mm或0.8mm的钛网,能保证一定的粘接强度和抗弯强度.在具体应用时可根据缺损腔的大小、部位,受力情况而定.
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不同的表面处理方法和粘接剂对钛网-硅橡胶剪切粘接强度的影响
目的:探讨不同的表面处理方法和粘接剂对钛网-硅橡胶剪切粘接强度的影响.方法:钛网表面分别选用打磨、打磨+喷砂、打磨+喷砂+ Permabond POP的表面处理方式,粘接剂选用Permabond 731、Permabond 4C 10两种,参照GB/T 13936-2014测定钛网和硅橡胶之间的剪切粘接强度,并采用光学显微镜观察粘接界面的破坏类型.结果:不同表面处理组间差异有统计学意义(P＜0.05).C组(1.98±0.14 MPa)显著高于B组(0.26±0.11 MPa)和A组(0.17±0.08 MPa);F组(2.58±0.16 MPa)显著高于E组(0.41±0.19 MPa)和D组(0.21±0.10 MPa).两种粘接剂的组间剪切粘接强度差异具有统计学意义(P＜0.05).粘接剂种类和表面处理方法间有交互效应(P＜0.05),表面喷砂联合使用Permabond POP底涂剂后采用Permabond 4C 10粘接,得到的剪切粘接强度大.A组到F组试样内聚破坏率依次为0％,0％,42.85％,0％,0％,85.71％.结论:两种粘接剂均可获得较好的粘接力,其中Permabond 4C 10粘接性能优于Permabond 731.同时钛网表面进行喷砂,并联合使用相应的底涂剂可提高钛网与硅橡胶之间的粘接强度,是一种有效的表面处理方式.
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低温等离子处理对氧化锆粘接强度的影响
目的:研究低温等离子处理对氧化锆与树脂水门汀粘接强度的影响.方法:将80个氧化锆试件随机分为8组,每组10个:对照组(C),无处理.前处理剂组(PR),在氧化锆试件表面涂布前处理剂.喷砂组(SB),用Al2O3颗粒对氧化锆试件表面均匀喷砂.喷砂+前处理剂组(SBPR).低温等离子处理组(PL),将氧化锆试件中心置于常压喷出式低温等离子体发生器喷嘴下5mm处理10sec.低温等离子处理+前处理剂组(PLPR).喷砂+低温等离子处理组(SBPL).喷砂+低温等离子处理+前处理剂组(SBPLPR).分组处理后观察氧化锆试件表面形态,测量表面接触角及剪切粘接强度.结果:等离子处理组氧化锆试件表面形态未见明显改变,接触角明显减小.低温等离子处理组剪切粘接强度(16.81 MPa)明显高于对照组(9.41 MPa)和前处理剂组(10.28 MPa)(P＜0.05),与喷砂组(14.82 MPa)和喷砂+前处理剂组(18.34 MPa)相比差异无统计学意义(P＞0.05).喷砂+低温等离子处理+前处理剂组剪切粘接强度高(23.95 MPa).XPS结果显示低温等离子处理使氧化锆试件表面氧元素(O)含量增加,碳元素(C)含量减少,碳/氧比值(C/O)减小.结论:低温等离子处理能显著的增加氧化锆表面的亲水性,显著提高氧化锆与树脂水门汀的粘接强度.
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大气压冷等离子体处理提高氧化锆粘接性能
目的:研究大气压冷等离子体处理对氧化锆粘接性能的影响.方法:将60个氧化锆试件磨光后随机分为6组(n=10)对照组(C),无表面处理;预处理剂组(P),预处理剂均匀涂布氧化锆表面并吹干;喷砂组(SB),氧化铝颗粒均匀喷砂20sec;喷砂+预处理剂组(SBP),氧化锆表面经氧化铝颗粒均匀喷砂后涂布预处理剂并吹干;氦气大气压冷等离子处理组(HP),氦气(He)作为发生气体的大气压冷离子处理90sec;氩气大气压冷等离子处理组(AP),氢气(Ar)作为发生气体的大气压冷离子处理90sec.各组观察氧化锆表面形貌,测量粗糙度和接触角,进行X射线光电子能谱(XPS)分析,测量剪切粘接强度,并对测量结果进行统计学分析.结果:喷砂组表面形貌显著改变,氦气和氩气大气压冷等离子处理组表面形貌与对照组相似.氦气和氩气大气压冷等离子处理组表面粗糙度为(0.03±0.01)μm,小于对照组(0.04±0.01)μm,差异无统计学意义(P＞0.05).喷砂、氦气和氩气大气压冷等离子处理组表面接触角分别为52.48°±2.76°、32.51°±3.36°、25.98°±3.16°,均较对照组(72.16°±4.88°)明显减小,差异有统计学意义(P＜0.05).氦气大气压冷等离子处理组和氩气大气压冷等离子处理组的剪切粘接强度分别为(16.02±1.95)MPa和(16.06±1.78)MPa,明显大于对照组(9.06±0.94)MPa、喷砂组(14.72±1.88)MPa和预处理剂组(12.40±1.32)MPa,差异有统计学意义(P＜0.05),但小于喷砂+预处理剂组(17.25±1.77)MPa,差异无统计学意义(P＞0.05).而氦气冷离子处理组和氩气冷等离子处理组间剪切粘接强度差异无统计学意义(P＞0.05).XPS结果显示,喷砂、氦气和氩气大气压冷等离子处理后表面碳元素减少,氧元素增加,碳/氧比值减小.结论:大气压冷等离子体处理几乎不会改变氧化锆表面形貌和粗糙度;大气压冷等离子体处理可提高氧化锆表面亲水性,增加表面氧含量,改善氧化锆粘接强度;氦气和氩气作为发生气体进行大气压冷等离子体处理对氧化锆表面性能和粘接强度的影响相似.
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氧化锆表面粗糙度对树脂水门汀剪切粘接强度的影响
目的:探讨氧化锆表面粗糙度对树脂水门汀剪切粘接强度的影响.方法:将55个氧化锆瓷块随机分为5组,分别用120#、240#、360#、500#、600#砂纸打磨瓷块表面,扫描电镜观察表面形态.将每组试样与Multilink N通用型树脂水门汀粘接后,万能试验机测试剪切粘接强度,并对结果进行单因素方差分析等统计学分析.结果:120#、240#、360#、500#、600#五组的剪切粘接强度分别为11.031±0.902MPa、11.592±1.045MPa、13.380±1.171MPa、11.640±0.957MPa和10.588±1.249MPa.单因素方差分析结果显示5组试样的总体均数不等,360#组的剪切强度值高于其他各组,P＜0.05;120#、240#、500#、600#组间差异无统计学意义,P＞0.05.结论:表面粗糙度是氧化锆陶瓷与树脂水门汀之间剪切粘接强度的相关影响因素,360#砂纸打磨形成的表面粗糙度可提供大的树脂水门汀剪切粘接强度.
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自酸蚀偶联剂不同作用时间对托槽与牙面剪切粘接强度影响的研究
目的测量自酸蚀偶联剂不同作用时间下托槽与牙面间剪切粘接强度,以探讨正畸临床上运用自酸蚀偶联剂粘接托槽的佳作用时间.方法选择48颗正畸减数的恒双尖牙,随机分为四组,自酸蚀偶联剂作用时间分别为:5秒、15秒、30秒和60秒.所有样本均用光固化粘接剂粘接托槽.半小时后测量四组的剪切粘接强度(Shear bond strength,SBS)及粘接剂残留指数(Adhesive remnant index,ARI),并通过扫描电子显微镜观察树脂-牙釉质界面形态学改变.结果四组托槽与牙面平均剪切粘接强度范围5.1609 Mpa～5.5146 Mpa,组间剪切粘接强度无显著性差异(p＞0.05);ARI评分表明:自酸蚀偶联剂作用时间为60秒时,牙面上残留的粘接剂明显多于其他三组;电镜观察结果显示:随着自酸蚀偶联剂作用时间的延长,树脂突的形态更规则,结构更致密.结论自酸蚀偶联剂作用时间在5～60秒范围内较厂家推荐时间延长或缩短均不会影响其剪切粘接强度.
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Er,Cr:YSGG激光照射对牙釉质与复合树脂间粘接强度影响的研究
目的研究Er,Cr:YSGG激光照射对牙釉质与复合树脂间粘接强度的影响.方法10颗离体上颌中切牙,随机分2组,实验组牙釉质表面经Er,Cr:YSGG激光照射,对照组牙釉质表面不进行激光照射,然后以Coltene粘接系统粘接Herculite复合树脂,经过24小时37℃恒温水浴后,检测牙釉质与复合树脂之间剪切粘接强度,并进行统计分析.结果经过Er,Cr:YSGG激光照射后牙釉质与复合树脂之间剪切粘接强度显著低于对照组(P0.05).体视镜观察:两组断裂面均位于牙釉质-复合树脂界面.结论Er,Cr:YSGG激光照射会降低牙釉质与复合树脂间剪切粘接强度.
