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应用机用镍钛锉行根管治疗术的护理配合
目的:探讨在应用机用镍钛锉行根管预备中的护理要点及注意事项.方法:对284例使用机用镍钛锉预备根管病人的护理配合进行分析和总结.结果:随时检查器械的完整性、正确标记工作长度、掌握器械更换顺序以及充分的根管冲洗是护理配合的重点.结论:正确熟练的护理配合既能节省治疗时间,又可降低医师及患者的疲惫感,提高工作效率.
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根管治疗中旋转镍钛锉安全使用次数的测试
目的 探讨使用旋转镍钛锉进行根管治疗时的安全次数,明确护士在根管治疗时对镍钛锉的使用次数进行记录的重要性.方法 选用PorTaper和FlexMaster镍钛锉对200颗离体牙进行根管预备.结果 无论是ProTaper统还是FlexMaster统的镍钛锉,少使用14次后发生折断,多使用20次.不同的镍钛锉在正常情况下有95%的可能在使用15-18次时发生折断.结论 每种镍钛锉正常情况下使用好不超过14次.
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两种根管充填材料在根管桩根管制备前后微渗漏比较
目的:通过根管桩根管制备前后微渗漏试验比较两种不同根管充填材料的根尖封闭性能.方法:将40颗新鲜拔除的人的单根管牙,在釉牙骨质界处切除牙冠.随机分为2组,A组20颗牙,根管制备后根充糊剂+牙胶尖充填,7d后10颗牙齿行桩的制备为A1组,10颗牙留作对照为A2组.B组20颗牙根管制备后Thermafil热熔牙胶充填,7d后,10颗牙行桩的根管制备为B1组,10颗牙留作对照为B2组.全部牙1%亚甲基蓝溶液染色72h,将牙体纵劈,观察根尖部染料的渗漏情况,并进行统计分析.结果:各组的平均染色长度分别为A1组4.37±0.46mm,A2组2.67±0.24mm,B1组2.69±0.24mm,B2组1.06±0.21mm.A1组和A2组相比统计学上差异有显著性(P＜0.05),B1组和B2组相比统计学上差异有显著性(P＜0.05).结论:桩的根管制备降低根管充填材料的根尖封闭性.
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三种镍钛机动器械预备后牙弯曲根管的成形效果
目的研究3种镍钛机动系统预备后牙弯曲根管的成形效果.方法选择离体下颌磨牙近中弯曲根管64个,包埋于Branmante模型中,随机分为4组:①Flexofile;②LightSpeed;③ProFile;④Qantec SC.根管预备至30号器械(主尖锉),分析各组的牙本质切削面积、根管壁小厚度和根管中心偏移.结果 Flexofile组在根尖区和根中段,牙本质切削面积和根管中心的偏移均为大,与LightSpeed和ProFile组间的差异具有显著性(P<0.05),Qantec SC在根尖区有过度切削;根中段远中侧的牙本质小厚度在Flexofile组为小,与LightSpeed组间的差异具有非常显著性(P<0.01);在根中段,Flexofile组中87%的根管中心移向远中侧,镍钛各组中,仅1/3的根管中心移向远中.结论Flexofile预备弯曲根管,根尖和根中段成形不良,使用LightSpeed和ProFile则可获得良好的成形.
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三种特殊热处理技术对镍钛根管锉相变行为、弯曲性能和抗疲劳折断性能影响的研究
目的 比较3种特殊热处理技术CM-丝、R-相和M-丝对镍钛根管锉相变行为、弯曲性能和抗疲劳折断性能的影响,为临床选择应用提供参考.方法 对3组经过特殊热处理的CM-丝镍钛锉Hyflex CM(25 mm长,25号/0.06锥度)、R-相镍钛锉TF(27 mm长,25号/0.06锥度)及M-丝镍钛锉ProTaper Next X2[25 mm长,25号/0.06锥度(尖段)]及2组传统镍钛锉Mtwo(25 mm长,25号/0.06锥度)、ProTaper F2[25 mm长,25号/0.08锥度(尖段)],每组选取5支新锉,用刻断钳将每支锉的螺纹部分截成2～3 mm长度段,电子分析天平称量(20±1) mg,使用差示扫描量热仪测量5组锉的相变行为;使用悬臂弯曲实验检测装置测量5组锉的弯曲性能(每组8支);使用金属模拟根管检测5组锉(每组10支)的抗疲劳折断性能.对各组相变开始温度和相变结束温度、相变热焓、弯曲载荷、疲劳折断圈数以及折断段长度数据采用单因素方差分析进行组间比较,以双侧P＜0.05为差异有统计学意义.结果 Hyflex CM和ProTaper Next的回复相变结束温度(Af)高于37℃,分别为(60.27±0.94)及(51.40±0.32)℃.加载3.0 mm形变对应载荷值,从低到高依次为Hyflex CM[(0.867±0.074)N]、TF[(1.275±0.146)N]、Mtwo[(2.281±0.426)N]、ProTaper Next[(3.104±0.252)N]、ProTaper[(4.227±0.483)N].疲劳折断圈数从高到低依次为Hyflex CM (582±99)、TF(427±85)、ProTaper Next(158±22)、Mtwo(129±32)、ProTaper (65±20).结论 3种特殊热处理技术对镍钛根管锉的相变行为产生重要影响,其弯曲性能和抗疲劳折断性能均显著优于传统镍钛锉.
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单支锉技术预备离体牙弯曲根管的显微CT观察
目的 比较两种单支锉技术预备离体磨牙弯曲根管的成形效果,为临床上寻求有效、安全、快捷的根管预备方法提供实验依据.方法 收集离体磨牙弯曲根管80个,编号后按随机数字表法分为4组,分别采用A(Reciproc)、B(OneShape)、C(Mtwo)和D(Revo S)4种镍钛器械行机动预备(分别为A、B、C、D组),记录单个根管预备的时间.各根管预备前后分别进行显微CT扫描,结合MeVisLab软件分析根管预备前后的牙本质去除量、未预备表面积百分比和根管偏移度.结果 在根管全长区域,各组间牙本质去除量、未预备表面积百分比和根管偏移度差异均无统计学意义(P＞0.05).在距根尖孔1 mm水平,A组的根管偏移度[中位数(四分位数间距)]为0.05(0.03)mm,显著小于B、C、D组[分别为0.05(0.04)、0.06(0.03)、0.06(0.04) mm](P＜0.05);A组根尖4mm区域根管表面积和体积增加量分别为(2.14±0.76) mm2、(0.38±0.15) mm3,均显著大于B组[分别为(1.61±0.71)mm2、(0.26±0.10) mm3]和C组[分别为(1.61±0.48) mm2、(0.25±0.11) mm3](P＜0.05),与D组[分别为(1.89±0.46) mm2和(0.30±0.16) mm3]相比差异无统计学意义(P＞0.05).A、B组的操作时间[分别为(86.3±24.6)和(85.9±21.3)s]均显著短于C、D组[分别为(147.4±28.3)和(126.3±27.7) s](P＜0.01).结论 与序列锉(C、D锉)技术相比,A、B两种单支锉技术在弯曲根管中均有良好的成形能力,且能提高根管预备效率.
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三种方法预备下颌第二磨牙C形根管成形效果的比较
目的 评价3种常用根管预备方法对C形根管的成形效果,为临床治疗提供参考.方法 对临床拔除的具有C形根管的下颌第二恒磨牙60颗,应用改良Bramante技术,于距根尖2mm、5 mm和8mm处将牙根横断.选择手用不锈钢K锉逐步后退技术(Step-Back组)、逐步深入技术(Step-Down组)和机用旋转镍钛锉ProTaperTM系列冠向下预备技术(Crown-Down组)预备不同类型的C形根管,比较预备前后根管横截面形态的数码图像,对3种不同方法的成形效果进行评价.结果 3种方法预备离体下颌第二磨牙C形根管后均有遗漏.不锈钢K锉逐步后退技术和不锈钢K锉逐步深入技术分别在根冠部[遗漏面积百分比分别为(0.177±0.071)%、(0.068±0.074)%]和根尖部[遗漏面积百分比分别为(0.236±0.167)%、(0.295±0.171)%]遗漏较少(P＜0.05).CⅠ、CⅡ型遗漏出现在近远中多于颊舌侧,将其分为独立的2～3个根管预备可减少遗漏.不同方法预备根尖区的遗漏均显著高于根管中上部(P＜0.05).结论 早期开敞根管上段,将C形根管分为2～3个独立的根管进行预备,可以增进根管预备的成形效果.
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镍钛根管锉疲劳应力变化的三维有限元分析
目的 研究弯曲参数对镍钛根管锉的疲劳应力大小和分布的影响,为进一步揭示镍钛锉折断机制提供依据.方法 采用1支切割刃连续清晰完整的30号02锥度新镍钛锉(HER0642,MicroMega,法国),用Solidworks软件建立三维实体模型.设计60.和20.两种弯曲角度、5 mm和2 mm两种弯曲半径,使用ANSYS11.0 WorkBench软件作弯曲加载分析.观察拉压应力和切应力的分布、大小和变化.结果 镍钛锉在60.、2 mm及60.、5 mm弯曲条件下的大拉压应力值均较大(分别为1274.20、980.48 MPa),大切应力值亦较大(分别为38.16、42.48 MPa)；而在20.、2 mm及20.、5 mm弯曲条件下的大拉压应力值均较小(分别为533.37、493.56 MPa),大切应力值也较小(分别为16.81、14.26 MPa).大拉压应力均集中在弯曲起点附近器械表面的切割刃上,大切应力集中在弯曲起点附近器械表面的沟槽底；大拉压应力在锉内部表现为自切割刃表层向下方扩展,并从器械表面向核心方向递减；大切应力在锉内部表现为自表面沟槽底向切割刃处和核心区扩展.结论 镍钛锉在弯曲条件下,拉压应力集中在弯曲起点附近器械表面的切割刃上,预示该区域疲劳折断的风险较高.
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不锈钢K型根管锉模拟根管预备的三维有限元应力分析
目的 分析不锈钢K型根管锉(简称:不锈钢K锉)在弯曲和扭转条件下的应力变化规律.方法 运用ANSYS 9.0三维有限元分析软件构建不锈钢K锉的三维有限元模型,计算其在弯曲和扭转条件下的应力分布.结果 ①建立了0.02锥度20号不锈钢K锉的三维有限元模型;②在弯曲条件相同的情况下,不锈钢K锉切割刃与根管壁呈点接触或顺螺纹扭转时的应力集中于刃口,边接触或逆螺纹扭转时的应力集中于切割刃之间的沟槽中;③在相同弯曲角度和半径条件下,点接触比边接触时根管锉产生的应力值更大;在约束点远离加力位点的扭转力矩作用下产生的拉、压应力值较大.结论 大应力随器械运动方式的变化而变化,大拉应力值产生在器械表面.
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手用ProTaper器械预备弯曲根管的研究
目的 使用牙髓立体模型(Endodontic Cube)评价手用ProTaper预备不同弯曲根管的能力.方法 按纳入标准筛选离体牙样本,根据根管弯曲度(α)将根管分3组,A组0°≤α＜25°,B组25°≤α＜40°,C组40°≤α＜55°,每组18个根管.灌制Endodontic Cube模型,用低速锯将样本分为根管上、中、下段,组装模型,手用ProTaper预备根管,体视显微镜获取预备前、后根管的断面形态.统计学分析预备前后各段根管截面积之差AS、面积比、根管偏移距离X1、中心比CR值.结果 ①B、C组的牙本质切削量和预备前后根管截面积差比较大[B组根中部△S为(0.46±0.25)mm2,C组根中部△S为(0.48±0.30)mm2],显著大于A组[A组根中部AS为(0.28±0.13)mm2,P＜0.05];②C组的根管偏移距离大,在根尖部[(0.23±0.10)mm]、根中部[(0.36±0.16)mm]及根上部[(0.31±0.15)mm]均显著大于A组[根尖部(0.19±0.07)mm、根中部(0.20±0.08)mm、根上部(0.18±0.08)mm,与C组相比P＜0.05],在根管中段的偏移距离显著大于B组[(0.28±0.11)mm,P＜0.05];③C组根管中部的维持能力显著差于A、B组(P＜0.01).结论 随着根管弯曲度的增加,手用ProTaper对牙本质的切削量增加,定位中心的能力降低.
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往复运动镍钛锉预备S形树脂根管成形能力的体外研究
目的比较4种机用镍钛器械预备S形树脂模拟根管的成形能力，为临床应用提供实验依据。方法将40个S形树脂模拟根管按随机数字表法分为4组，每组10个，分别使用Reciproc （A组）、WaveOne（B组）、Mtwo（C组）和ProTaper（D组）进行根管预备，记录预备时间，测量预备后根管工作长度，扫描仪获取预备前后根管图像，使用Photoshop 和ImageJ 软件进行图像重叠并分别测量预备后根管冠方弯曲角度和根方弯曲角度的变化值，从距根尖孔1 mm处开始，每隔1 mm测量根管内外侧壁树脂去除量，共10个测量点，各观测点弯曲外侧树脂去除量减去内侧树脂去除量所得差值即为器械的中心定位能力。以单因素方差分析和Student-Newman-Keuls检验进行统计学分析，检验水准为双侧α＝0.05。结果 A、B、C、D组器械预备时间分别为（42.1±2.7）、（41.5±3.2）、（62.7±2.8）及（62.8±5.2） s，A、B组的根管预备时间均显著短于C、D组（P＜0.05）。4种器械预备后根管工作长度变化值差异无统计学意义（ P ＞0.05）。 A、B、D 组根管冠方弯曲角度变化值[分别为（4.69±0.63）°、（4.15±0.89）°及（4.13±0.59）°]均显著小于C组[（5.26±0.70）°]（P＜0.05），4种器械根管根方弯曲角度变化值差异无统计学意义（ P＞0.05）。距根尖孔2 mm位点，A、B和D组的中心定位能力[分别为（-0.242±0.042）、（-0.191±0.077）、（-0.272±0.046） mm]显著优于C组[（-0.343±0.057） mm]（P＜0.05）；距根尖孔3 mm和4 mm位点，A、B组的中心定位能力均显著优于C、D组（P＜0.05）；距根尖孔5 mm处，D组的中心定位能力显著优于A、B组（P＜0.05）。结论 A锉和B锉可以快速有效地预备根管，且能较好地保持S形树脂根管的原始形态，在根管根方弯曲部分具有较好的中心定位能力。
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两种机用镍钛根管预备器械预备"S"形树脂根管的效果观察
目的 探讨两种镍钛根管预备器械(ProTaper与Hero642)预备"S"形树脂根管的成形效果.方法 将30个"S"形树脂根管模型分为3组,分别使用机用ProTaper(A组)、Hero642(B组)及ProTaper联合Hero642(C组)预备根管.使用扫描仪扫描获取根管图像,使用计算机软件测量预备后根管内、外侧树脂去除量和根管宽度.结果 对比相同型号的器械对根尖部弯曲内侧、根尖孔外侧壁树脂去除量,C组与A组差异有统计学意义(P＜0.05),C组对根管内外侧壁的预备较均匀,预备后的根管宽度从根管口到根尖逐渐减小,优于B组预备的根管锥度.结论 ProTaper联合Hero642预备"S"形树脂根管时能在维持根管原形的基础上形成锥度良好的管形.
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根管治疗的技术要点及失败原因与对策
随着根管治疗技术的不断改进,根管治疗成功率不断攀升,若按现代技术及标准程序操作,根管治疗成功率已达90％以上.导致根管治疗成功的因素繁多,可归纳为三大要素:认识根管系统、充分制备、完善充填.按标准程序认真操作即可获得成功.若根管治疗失败,也还有多种技术可以进行再治疗,仍可获得成功,保留患牙.
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根管内感染的控制策略
根管治疗术被普遍认为是去除根管内炎症及感染的有效方法.然而,由于根管内持续感染的存在,可能导致治疗失败.因此,彻底清除根管内的感染对根管治疗成功至关重要.根管治疗的目的是清除根管内感染并对根管进行彻底消毒,继而对根管系统进行三维严密的充填,防止再感染.本文着重介绍当前根管内感染清除的主要方法、存在的问题以及根管内感染的控制策略.
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中药制剂用于超声根管预备的初步研究
目的评价中药制剂洁尔阴与超声波联合应用杀灭感染根管内厌氧菌的效果。方法将临床诊断为慢性根尖周炎的60例患者的60颗患牙随机分为3组（每组20颗牙），第1组为传统手持器械对照组，第2组为超声生理盐水对照组，第3组为超声洁尔阴实验组。根管清理前后分别取样进行厌氧培养。结果传统手持器械组与超声生理盐水组之间差异有显著性（P<0.05）；超声洁尔阴组与超声生理盐水组之间差异有极显著性（P<0.01）。结论超声波在根管杀菌方面有独特的优势，中药洁尔阴可有效地杀灭感染根管内的厌氧菌，是符合生物学原则、较理想的超声根管冲洗液。
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三种热处理镍钛系统预备弯曲根管效率及碎屑推出比较
目的 研究比较ProTaper Next(PTN)、K3XF和HyFlex CM(HF)3种热处理镍钛机动系统预备弯曲根管至不同工作宽度时的根尖碎屑推出情况及预备效率.方法 收集未行根管治疗、牙根完整、根尖发育完全、无牙根内外吸收或根管钙化的恒磨牙,选择弯曲度为20°~45°、初尖锉号数为10#的独立根管72个,按照镍钛系统(PTN、K3XF、HF)随机分为3组,每组再按工作宽度(25#、30#、40#)分为3个亚组(n=8).记录各组完成根管预备的时间,收集并称量各组推出根尖孔的牙本质碎屑量.采用单因素方差分析对数据进行统计分析,Tukey post hoc test进行两两比较.结果 PTN预备根管至25#、30#、40#时的碎屑推出量分别为(0.37±0.09)、(0.43±0.14)、(0.42±0.15)mg,K3XF预备至25#、30#、40#时的碎屑推出量分别为(0.47±0.13)、(0.50±0.16)、(0.47±0.15)mg,HF预备至25#、30#、40#时的碎屑推出量分别为(0.88±0.19)、(0.91±0.20)、(0.80±0.15)mg.预备至同一工作宽度时,HF组根尖碎屑推出量大于PTN组和K3XF组(F25=28.700,P25<0.001;F30=19.292,P30<0.001;F40=15.190,P40<0.001).终末工作宽度增大时,3种镍钛系统的碎屑推出量均无显著增加(P>0.05).预备根管至25#和30#时,3组器械预备时间差异无统计学意义(P>0.05).预备至40#,PTN组用时[(173.1±18.0)s]比K3XF组[(220.5±29.7)s]和HF组[(227.6±22.3)s]少,差异具有统计学意义(F=12.369,P=0.001).结论 与HF相比,PTN和K3XF预备弯曲根管时碎屑推出较少.当预备至较大工作宽度时,PTN的预备效率较高.
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镍钛旋转锉在老年人根管治疗中应用
目的:探讨机用镍钛器械ProTaper在老年患者根管治疗中应用的临床效果.方法:选取临床上因牙髓炎及根尖周炎需要进行根管治疗的老年患者46例,患牙56颗(94个根管),运用冠向下技术,采用机用镍钛器械ProTaper进行根管预备,热牙胶垂直加压技术充填根管.记录根管预备所需要的时间及器械折断的数量,根据治疗前、中及根充后的X线片评价预备及根充效果.结果:所有患者的根管预备锥度流畅度好,根管形态及工作长度无改变,无1例发生器械分离.结论:在老年患者的根管治疗中,使用机用镍钛器械ProTaper进行根管预备,可以获得比较好的临床效果.
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计算机辅助设计与制作一体化玻璃纤维桩核修复漏斗状根管的抗疲劳和抗折性能
目的:评价计算机辅助设计与制作(computer aided design and computer aided manufacturing,CAD/CAM)一体化玻璃纤维桩核修复漏斗状根管的抗疲劳性能和抗折强度.方法:收集32颗离体上颌中切牙,制作漏斗状根管模型后,利用随机数字表分为4组,每组8颗牙齿,分别用4种桩核修复,第1组:CAD/CAM一体化玻璃纤维桩核；第2组:预成石英纤维桩与树脂核；第3组:铸造金合金桩核；第4组:CAD/CAM一体化氧化锆桩核.使用化学固化的树脂粘接剂Superbond C&B将制作完成的桩核粘入到预备后的根管中,为每个牙齿制作氧化锆全冠并使用Superbond C&B粘接.使用加成型硅橡胶模拟牙周膜后把制作完成的试件固定到专用的咀嚼模拟器上,以1.67 Hz的频率在5℃和50℃每2 min交替一次的水浴中沿牙体长轴45°角,用49 N的力在牙冠舌侧加载1.2×106次,再将试件用力学测试机沿牙体长轴45°角加力将桩核折断,记录抗折强度,观察折断模式.结果:咀嚼模拟结束时,预成石英纤维桩组有4个样本的牙冠脱落,剩余样本中未观察到破坏；在抗力测试中,CAD/CAM一体化玻璃纤维桩核组和铸造金合金桩核组的抗折强度分别为(441.5 ±103.2)N和(462.9±170.0)N,差异无统计学意义(P＞0.05),但是都高于CAD/CAM一体化氧化锆桩核组[(284.1土99.0)N]和预成石英纤维桩组[(315.4±112.3) N],其差异有统计学意义(F=4.613,P＜0.05).结论:漏斗状根管使用CAD/CAM一体化玻璃纤维桩核或铸造金合金桩核修复可能能取得更好的临床效果.
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不同技术对弯曲根管根尖气锁去除效果的锥形束CT研究
目的:比较4种不同技术对弯曲根管根尖区气锁的去除效果.方法:40个45°弯曲模拟树脂根管经WaveOne Primary预备后,软蜡封闭根尖孔,所有样本随机分为4组(n=10).通过30 G侧方开口冲洗针头将显影液注射入根管内,锥形束CT(cone-beam computer tomography,CBCT)扫描,计算根管内气锁体积,随后分别使用光诱导光声流(photon-induced photoacoustic streaming,PIPS)激光荡洗法、牙胶尖法、超声荡洗法和声波荡洗法去除根管内气锁.CBCT扫描计算剩余气锁体积.结合根管内气锁体积和剩余气锁体积,计算气锁去除百分比,进一步计算初始和剩余气锁长度.结果:各组初始气锁体积差异无统计学意义(P＞0.05).PIPS激光荡洗组的剩余气锁体积为0 mm3,牙胶尖组为(0.02±0.07) mm3,两组均显著小于超声组[(0.20±0.09)mm3)]和声波组[(0.23±0.06)mm3,P＜0.001].计算气锁去除百分比显示,PIPS激光荡洗组和牙胶尖组分别为100.00％(100.00％,100.00％)和100.00％ (77.66％,100.00％),亦显著高于超声荡洗组[70.37％ (56.41％,91.43％)]和声波荡洗组[63.54％(51.47％,74.00％),P＜0.001].剩余气锁长度方面,PIPS激光荡洗组是0 mm,牙胶尖组是(0.15-±0.47) mm,两组间差异无统计学意义(P＞0.05),但均显著小于超声组[(2.21±0.09) mm]和声波组[(2.34 ±0.08) mm,P＜0.001],超声组和声波组的剩余气锁长度约为荡洗锉尖到根尖孔的距离.结论:PIPS激光荡洗法和牙胶尖法能够有效去除弯曲根管根尖区气锁.
关键词： 气锁 根管制备 激光 灌洗 锥束计算机体层摄影术 -
高压蒸汽灭菌对R-相镍钛锉表面形态及疲劳折断性能的影响
目的:比较高压蒸汽灭菌对K3XF和K3表面形态和疲劳折断性能的影响.方法:将25 mm长、25#/0.06锥度的K3XF和K3各48支随机分为4组(n=12),组1不做处理,组2～4分别进行高压蒸汽灭菌,分别循环10次、20次、30次.每组随机选取2支锉在扫描电子显微镜(scanning electron microscope,SEM)下观察表面形态,其余10支锉使用60°弯曲角度、3.5 mm弯曲半径的模拟金属根管进行疲劳折断实验.记录疲劳折断时间,计算疲劳折断圈数(number of cyclic fatigue,NCF),测量折断段长度,并对折断断口进行SEM观察.以SAS 9.3软件进行双因素方差分析,显著性水平0.05.结果:SEM观察可见K3XF表面粗糙,呈现微孔结构,K3沟槽处表面有明显车磨条纹,切割刃处较平滑.高压蒸汽灭菌使K3XF的微孔数量增加且孔径变大,K3的车磨条纹变形、受挤压、裂开.K3XF新锉的NCF为210±59,高压蒸汽灭菌10次、20次、30次后的NCF分别为178±37,208±48和227±43,与新锉相比,差异均无统计学意义(P＞0.05).K3新锉的NCF为145±38,高压蒸汽灭菌10次、20次后的NCF分别为128±43和124±46,与新锉相比,差异均无统计学意义(P＞0.05),但是高压蒸汽灭菌30次后,NCF显著升高到216±38(P ＜0.05),所有断口均呈典型的疲劳折断特征.结论:K3XF经多次高压蒸汽灭菌后,表面粗糙度增加,但是疲劳折断性能保持稳定.
