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锻丝卡环结合铸造(牙合)支托制作可摘局部义齿118例分析
我们自2002年以来在临床上应用锻丝卡环结合铸造牙合支托制作简单可摘局部义齿,完成修复工作,收到满意效果,现报告如下.
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颌骨缺损赝复体修复印模制取的技巧
笔者根据临床制取印模的实践经验,介绍颌骨缺损赝复体修复的印模制取特点和技巧如下.
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普通自凝改良法制作临时冠体会
临床制作单颗牙齿的全冠或固定桥时,在基牙预备之后戴牙之前通常要戴一段时间的临时冠.传统的临时冠制作方法为直接于口内制作或间接在模型上制作.口内法操作比较受限,且恢复牙体外形较难,自凝硬固后还要经过大量调磨才能适于口内.模型上制作也相对较为繁琐.2006-05/2007-05我科总结
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黄合金铸造核与金属烤瓷冠对前牙大部分缺损的修复
随着口腔医疗器械的发展和铸造技术的进步,固定修复体的应用越来越广泛,越来越易被人们接受.近年来,在口腔门诊治疗中经常遇到前牙龋坏或缺损较大、残根、残冠.因此,我们根据患牙损坏的不同程度,采用黄合金铸造核与金属烤瓷冠的方法对116例患者168颗牙齿进行了修复,得到了满意的效果.
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三种二硅酸锂玻璃陶瓷冠密合性的比较
目的 探讨3种二硅酸锂玻璃陶瓷冠的密合性及不同制备工艺对二硅酸锂玻璃陶瓷冠密合性的影响,以期为临床提供参考.方法 30颗下颌第一磨牙标准预备体代型均分为A、B、C3组(每组10颗),分别制作国产二硅酸锂玻璃陶瓷冠、IPS e.max CAD冠、IPS e.maxPress冠.3组全瓷冠粘接、包埋、切割后,利用激光扫描共聚焦显微镜观察冠边缘、肩台、轴面、(牙合)面、轴面角处各测量点粘接剂厚度,即修复体密合性.结果 3组各测量点粘接剂厚度总体差异均有统计学意义(P＜0.05).A组边缘密合性好[(46.8±9.1)μm];B组肩台[(59.3±7.9)μm]、轴面[(50.5±3.6)μm)]和(牙合)面[(87.6±11.6)μm]密合性好;C组轴面角[(84.4±10.1)μm]密合性好.除轴面角外,A、B组各测量点粘接剂厚度均显著小于C组(P＜0.05).结论 3种二硅酸锂玻璃陶瓷均可满足临床全冠的密合性要求.
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选择性激光熔覆技术与铸造法制作全冠适合性的比较研究
目的 比较选择性激光熔覆技术( selective laser melting,SLM)与铸造法制作的全冠适合性差异,以期为临床提供依据.方法 通过切削技术制作铝合金试件,设计3种试件直径:切牙8.6 mm,前磨牙7.2 mm,磨牙11.2 mm,每种16件.将试件分为SLM组和铸造组,分别制作钴铬合金全冠并用磷酸锌粘接剂粘接.扫描电镜下观察粘接面各测量点粘接剂厚度.结果 SLM组牙冠颈缘、试件下1/3区、轴面角处和(稔)面中央点间隙[分别为(36.51±2.94)、(49.36±3.31)、(56.48±3.35)和(42.20±3.60)μm]小于铸造组相应部位[分别为(68.86±5.41)、(58.86±6.10)、(70.62±5.79)和(69.90±6.00) μm],两组差异均有统计学意义(P＜0.05).结论 铸造法和SLM制作的全冠适合性均在临床可接受的范围内,但SLM法更接近美国牙科协会的标准,值得推广应用.
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纯钛铸造包埋材料成分对铸型力学性能的影响
目的 通过测量铸型性能进一步优化自行研制包埋材料各组分的配比.方法 使用自行研制的包埋材料,根据L9(34)正交实验设计9个实验组和1个商品化纯钛包埋材料对照组,每组包埋材料制备80 mm×20 mmx 20 mm的条状试样15个,测量试样常温抗折强度、高温抗折强度及残余抗折强度.9个实验组制备直径5 mm、高25 mm的圆柱状试样各1个,测定室温至1150℃的热膨胀曲线.结果 粉料占耐火材料总重的百分含量和粉液比对3种抗折强度的影响较大,当粉料占耐火材料总重的35％,粉液比为7.5∶1时可获得较高的常温抗折强度和高温抗折强度,残余抗折强度适中.9个实验组的热膨胀曲线基本一致,平均线膨胀系数为(4 ～5)×10-6/℃.结论 通过控制粉液比、粉料占耐火材料总重的百分含量等指标,自行研制包埋料制备的铸型各项抗折性能可与商品化材料接近.
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用铸造支架式设计制作局部义齿修复治疗老年牙缺损
目的 总结针对老年复杂牙列缺损,采用铸造支架可摘局部义齿的设计制作经验和体会,为临床局部义齿的修复治疗作借鉴.方法 对1998年以来门诊病案中老年复杂牙列缺损542例的义齿修复治疗病例,按照缺牙类型、部位施行铸造支架式设计进行分析总结.结果 542例的义齿修复治疗病例,按照缺牙类型、部位,采用铸造义齿支架个别设计修复义齿,分别设计了后牙低间隙缺牙铸造金属围墙强化义齿,牙齿重度磨耗设计金属(牙合)垫、金属塑料混合垫义齿,牙周病伴随缺牙设计铸造牙列式夹板义齿,食物嵌塞设计防嵌器.其中36例进行两年随访,31例义齿使用正常,4例卡环折断,经重新设计修复体铸造支架获得满意效果,患者戴用义齿情况良好,能很快适应,复诊率低,义齿的强度也有不同程度的提高.采用义齿个别设计铸造支架式可摘局部义齿修复各类缺牙,可较好地解决牙列重度磨耗、食物嵌塞、牙周疾患等问题.结论 针对老年牙列缺损伴有垂直距离过低、重度磨耗、食物嵌塞以及牙周病患者,采用铸造围墙式义齿、(牙合)垫式义齿、防嵌器和铸造牙列式夹板义齿可以取得良好的临床效果.
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铸造可摘式全牙列牙周夹板治疗牙周病148例临床观察
目的 分析铸造可摘式全牙列牙周夹板治疗牙周病或牙周病合并牙列缺失的修复设计和制作方法,并观察其疗效.方法 收集1995～1998年解放军总医院口腔科门诊148例牙周病患者,其中男性81例,女性67例,年龄40～69岁,平均57岁.经过系统的牙周病基础治疗后,采用铸造可摘式全牙列牙周夹板进行治疗,有缺牙者同时修复缺失牙,治疗修复后随访观察1～3年.根据患者症状、临床检查和X线检查结果,综合评价疗效,分为良好、进步、无效三个等级.结果 148例牙周病病例中,疗效良好140例(94.59%),进步6例(4.05%),无效2例(1.35%),总有效率为98.64%.结论 铸造可摘式全牙列夹板治疗牙周病或牙周病伴牙列缺损,可有效改善患者的咀嚼功能,是一种较佳的可逆修复方法.
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牙科金属铸造修复体内部缺陷的X射线像质计评价法
目的:为了在患者安装修复体前,有效检测出修复体内部存在的缺陷,本研究设计了一种新型的牙科专用像质计.方法:应用X射线像质计评价法,对127例金属铸造修复体咬合面的近似厚度和修复体的内部质量进行评价,并与测量咬合面厚度的传统卡规法比较测量值的准确性.结果:在127例金属铸造修复体中,金属铸造冠/桥共26个病例,其中9例咬合面厚度小于0.7 mm,薄处厚度仅为0.2 mm;牙科专用像质计测得值与传统卡规测得值基本一致.56个金属烤瓷铸造冠/桥中2例金属内冠厚度小于0.3 mm.45个铸造支架可摘局部义齿的金属铸造基托厚度均大于1.0 mm,未发现过薄现象.发现1例纯钛可摘局部义齿的卡环影像不均匀,内部存在气孔缺陷.结论:使用牙科专用像质计评价金属铸造修复体的X射线底片时,可以避免因成像背景不同而产生的视觉误差,因此可以在发现修复体咬合面缺陷的同时,通过比较推算咬合面缺陷处厚度.
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短小残根的修复治疗
目的:通过对短小残根的修复性治疗,探讨短小残根的保存性修复方法.方法:对 25 例短小残根用铸造桩核金属烤瓷全冠修复,同时与相邻的牙齿通过单端或双端金属翼板黏结固定桥相连接.结果:经 1 至 3 年临床观察,93.0%的病例效果良好.结论:残根的存留与否,需要结合临床实际以及患者的自身情况来确定,只要处理及时妥当,并充分利用,可以收到良好的效果.
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三点弯曲法探究深冷处理对钛瓷结合力的影响
目的 研究深冷处理技术对铸造纯钛烤瓷金瓷结合力的影响,探讨改善钛瓷结合强度的新技术,以期延长纯钛烤瓷的临床使用寿命,并提供理论和试验依据.方法 试件尺寸依据ISO9693:1999标准制备.先制备纯钛铸造试件,之后随机分为对照组(A组)、烤瓷前深冷处理组(B组)和烤瓷后深冷处理组(C组)3个组,分别按顺序完成深冷处理及瓷层的堆塑烧结后,在电子万能试验机上对纯钛烤瓷试件依次进行3点弯曲测试,对测得的数据运用统计学软件进行分析.结果 3点弯曲测试结果:各组试件的钛瓷结合强度分别为:A组(30±5)M Pa,B组(31±5)M Pa,C组(36±4)M Pa,各组间的差异有统计学意义(P<0.05).C组的结合力高于其他2组,差异有统计学意义(P<0.05),而B组与A组的结合力强度差异无统计学意义(P>0.05).结论 深冷处理技术有利于纯钛烤瓷钛瓷结合强度的提高.
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三种二硅酸锂玻璃陶瓷冠抗折强度研究
目的 通过抗折破坏实验分析3种牙科二硅酸锂玻璃陶瓷抗折强度的差异,为国产二硅酸锂玻璃陶瓷临床应用提供依据.方法 将30个下颌第一磨牙标准预备体代型随机分为3组,每组10个,分别制作国产二硅酸锂玻璃陶瓷冠试件(DID组)、IPS e.max CAD冠试件(IPC组)和IPS e.max Press冠试件(IPP组).3组全瓷冠试件粘接后,分别放置于电子万能试验机上,用直径6 mm圆形加载头,以0.5 mm/min速度垂直加载于全瓷冠(牙合)面中央至瓷层碎裂,记录大载荷,即二硅酸锂玻璃陶瓷冠抗折强度.用扫描电镜(SEM)观察表面形态.采用SPSS21.0统计软件对3组全瓷冠试件抗折强度值进行单因素方差分析和组间两两比较的q检验,检验水准取双侧α=0.05.结果 3组全瓷冠试件抗折强度结果:DID组为(949.7±119.4)N,IPC组为(1746.9±244.8)N,IPP组为(2161.8±239.0)N.3组间总的比较,差异有统计学意义(F=86.685,P＜0.05);各组间两两比较,差异亦均有统计学意义(均P＜ 0.05).3组全瓷冠试件的断裂模式无显著差异,大部分试件断裂类型均为Ⅰ型.SEM观察,DID组可见晶体在样本中分布不均匀,大小不一,表面有细小裂隙;IPC组可见析出晶体在样本中分布较均匀,晶体较为长大;IPP组可见析出的棒状二硅酸锂晶体均匀分布于玻璃相中,互相嵌合,并形成一种互锁微结构.结论 研究条件下,不同二硅酸锂玻璃陶瓷对抗折强度及断裂类型均有影响,国产二硅酸锂玻璃陶瓷可以满足临床要求,对于其在临床应用有一定指导意义.
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高频离心铸造过程中金属液体佳铸入角度的研究
目的:探讨高频离心铸造过程中金属液体佳铸入角度.方法:采用螺纹型试件,测量不同铸入角度试件的铸入率.结果:铸入角度45°～60°时试件的铸流率高.结论:高频离心铸造过程中金属液体佳铸入角度为45°～60°.
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CAD/CAM全瓷冠与激光熔覆烤瓷冠边缘适合性的研究
目的 比较CAD/CAM全瓷冠,选择性激光熔覆技术(selective laser melting,SLM)制作的全冠以及传统工艺铸造冠的边缘适合性差异,以期为临床提供参考依据.方法 通过切削技术制作铝合金试件,且翻制前磨牙牙备后树脂试件30件,将试件分为SLM组、CAD/CAM组和铸造组(对照组),分别制作钴铬合金全冠以及全瓷冠,在体视显微镜下观察各冠边缘与试件之间的距离.结果 SLM组的边缘间隙为(46.57±3.14)μ m,CAD/CAM组为(45.24±2.25)μ m,对照组为(68.54±7.57)μ m.SLM组与CAD/CAM组的数据差异没有统计学意义(P＞0.05),但两者与对照组的数据差异具有统计学意义(P＜0.01).结论 3种方法制作的全冠适合性均在临床可接受的范围内,但采用SLM技术和CAD/CAM技术制得的全瓷冠其边缘适合性更接近美国牙科协会的标准,值得推广应用.
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后牙大部分缺损的铸造全冠与锤造全冠修复效果比较与分析
目的探讨后牙大部分缺损的佳修复方式.方法观察后牙大部分缺损221例铸造全冠或锤造全冠修复的疗效,进行回顾性分析.结果铸造全冠修复的成功率高于锤造全冠修复.结论铸造全冠修复是治疗后牙大部分缺损有效方法之一.
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Magfit磁性固位体结合ParaPost铸造桩技术在覆盖义齿中的应用
磁性固位体具有机械性固位体不具备的突出优点,且随着体积小又具有足够固位力的永磁体的开发,以及激光焊接封闭技术使磁体防腐性能显著提高,越来越广泛地应用于临床[1].笔者从1999年12月～2003年4月将Magfit系列磁性固位体结合ParaPost铸造技术应用于局部或全口覆盖义齿,随访1～3年,报告如下.
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仿生牙即刻种植的动物实验研究
目的 探讨仿生牙与病牙置换的可行性.方法 应用铸造工艺技术制作与实验山羊牙槽窝形态完全一致的纯钛仿生牙并即刻种植,用Periotest装置和共振频率分析仪测量仿生牙的初期稳定性,通过对仿生牙抗脱位拉力测试及X线片观察分析其骨结合情况.结果 实验山羊的6颗仿生牙植入时稳定系数(ISQ)的平均值为66.47±3.85(58.00～76.67),Periotest值(PTV)的平均值为-3.95±1.45(-6～0),仿生牙初期稳定性好;3个月后仿生牙脱位力值大于同名生理牙,X线片显示仿生牙与牙槽骨紧密贴合无透射间隙,仿生牙与牙槽骨产生了良好的骨整合.结论 应用铸造工艺技术制作与自然牙槽窝形态完全一致的纯钛仿生牙行龈上即刻种植,初期稳定性好,能够产生良好的骨整合.仿生牙与病牙置换方法可行.
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铸造支架牙 合垫可摘义齿修复牙列缺损647例
自1983年起，本科开展铸造支架牙 合垫可摘义齿修复，用于中老年人余留牙重度磨损的牙列缺损者，临床疗效良好，报道如下。
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无共同就位道后牙多瓣铸造桩修复临床应用
目的 探讨无共同就位道后牙残冠多瓣桩的修复方法及临床应用.方法 对92颗后牙残冠进行多瓣桩铸造技术修复,并观察患者的自我感觉及临床使用效果.结果 随访1～4年,92颗患牙成功率为98.91%,失败的1例根管壁较薄而引起根侧裂.结论 该方法既保留了患牙,又恢复了原牙的正常功能,经济实用.
