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有关医院空调水系统若干问题的探讨
主要阐述空调水系统利用平衡阀调节系统阻力,保持系统水力稳定;利用软启动器实施水泵的平滑软启动;压差旁通阀的作用及选型安装;系统管道热膨胀等问题.
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金属烤瓷牙中遮色瓷的制备
利用TiO2、CaF2等作为成核剂制备白榴石熔块和低熔点乳浊基础熔块,研制了热膨胀性符合要求的遮色瓷粉.试验结果表明,采用多相成核方法可得到含有大量白榴石晶体的熔块,在基础熔块中加入20%～25%的白榴石熔块后可获得与金属合金有良好热匹配的烤瓷粉.
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关节软骨冻结过程热膨胀行为的实验研究
采用热机械分析仪(TMA)研究了不同低温保护剂及其不同浓度、降温速率对猪关节软骨降温过程热膨胀行为的影响.温度范围取0℃ ～-100℃,低温保护剂选用二甲基亚砜、甘油和1,2丙二醇,每种保护剂设置3种浓度,分别为10％ (v/v),30％ (v/v),60％ (v/v).以热应变表征热膨胀行为.研究结果表明:关节软骨表面不同区域的含水量有较大差异,这会导致完整关节软骨冻结时的非均匀热膨胀现象；5℃/min时的冻结相变过程大热应变变化值为5.39％ ±0.05％,是1℃/min(大热应变变化值为3.73％±0.06％)的1.45倍,但后者达到大热应变变化值所需时间是前者的3倍；低温保护剂能显著抑制关节软骨冻结膨胀行为,但在低浓度时(如10％(v/v)),二甲基亚砜(大热应变变化值为3.22％±0.07％)比甘油(大热应变变化值为4.20％±0.20％)和丙二醇(大热应变变化值为0.045 0±0.001 0)的热膨胀要小一些；而当浓度足够高时(如60％(v/v)),3种低温保护剂均能完全抑制关节软骨冻结膨胀现象,有利于保护关节软骨的生物力学性能.
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激光粉碎尿路结石
一、激光碎石的机制 根据大量实验研究和理论分析［1,2］，对激光碎石的过程和机制已有了较深入了解。概括地讲，首先是结石吸收起始部分的激光脉冲能量，产生热膨胀和部分汽化。这些汽化分子在热和强光电磁场的共同作用下，产生电子发射和碰撞电离，开始等离子体点火。等离子体继续吸收后续激光脉冲能量，迅速膨胀并形成空化汽泡，汽泡发展到一定程度产生崩坍。在这种迅速膨胀和崩坍中，将激光能量转化为强有力的冲击波。又由于周围灌注液、结石、光纤等的约束，使冲击波大大加强，足以将结石粉碎。图1给出了白色大理石在脉冲染料激光照射后，空化汽泡发展和崩坍过程的高速摄影照片，汽泡尺寸在第4幅图中达到大（半径4 mm），第一次崩坍发生在第6幅和第7幅图之间。
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GI-II型渗透陶瓷热膨胀性能分析
目的:本实验旨在研究GI-II型渗透陶瓷的热膨胀特性.材料与方法:制作GI-II型渗透陶瓷氧化铝预制体,GI-II型渗透陶瓷In-Ceram待测试件,测试其热膨胀曲线.结果: 50-600 ℃的热膨胀系数(×10-6/ ℃)分别是7.665(氧化铝预制体)、7.625(GI-II型渗透陶瓷)、7.858(In-Ceram).100-300℃热膨胀系数(×10-6 /℃)分别是7.365(氧化铝预制体 )、6.412(渗透玻璃)、7.024(GI-II型渗透陶瓷)、7.365(In-Ceram).结论:GI-II型氧化铝预制体与渗透玻璃的热膨胀差异不影响渗透陶瓷的力学性能.其渗透陶瓷与饰面瓷热膨胀匹配 .
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折裂后牙全冠修复的疗效分析
牙折裂通常是由于以下因素引起的:咬合创伤、牙体组织结构的缺陷、牙体组织广泛缺损后充填物的热膨胀、去除病变组织后洞型的抗力形不足,充填后又忽视调(牙合)等等.
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热铸型陶瓷包埋料的研制和铸造精度的检测
目的:根据新型热铸型玻璃陶瓷的性能,研制出专用包埋材料,并对其性能和铸造精度进行检测.方法:通过组分筛选和工艺合成得出优选配方,对包埋料的物理性能进行检测;并用研制的包埋料铸造陶瓷全冠,用片切法观察代型与全冠之间的粘固膜厚度.结果:热铸型陶瓷包埋料为石英磷酸盐包埋料,凝固时间8.5-9min,凝固膨胀率2 h后为0.58%,800℃热膨胀率为0.78%,总膨胀率为1.36%,抗压强度24 h后29 MPa,800℃焙烧后为17MPa.代型与陶瓷全冠之间的粘固膜厚度,与对照组之间无显著性差异(P＞0.05).结论:热铸型陶瓷专用包埋料具有适宜的凝固时间、膨胀率及抗压强度,能够制作出适合性良好的陶瓷修复体.
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自制IPS-Empress2铸瓷快速包埋材料的膨胀特性研究
IPS-Empress2铸瓷是国内外广泛应用的全瓷修复系统.为取代昂贵的进口专用包埋材料,国内已自制出与之相配套的快速包埋材料,本文研究的是其关键的膨胀特性.采用千分尺位移计和热机械分析仪,分别测量了进口专用快速包埋材料和自制快速包埋材料的凝固膨胀及热膨胀性能,进行了统计分析和比较.结果显示,进口专用快速包埋材料的凝固膨胀率、热膨胀率和总膨胀率分别为0.858%、1.11%和1.17%;自制包埋材料的上述指标分别为0.798%、1.09%和1.16%,三项指标均无统计学差异,表明自制快速包埋材料的膨胀性能指标接近IPS-Empress2专用快速包埋材料,能满足IPS-Empress2铸瓷精密铸造的要求.
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包埋材料热膨胀率和凝固膨胀率变化对铸件铸造精度影响的研究
目的 研究包埋材料热膨胀率和凝固膨胀率变化对铸件铸造精度的影响.方法 采用预制标记点的圆盘形蜡型,用同一种铸圈、2种石膏基包埋料,其总膨胀率相似,但一种具有高的热膨胀率,另一种具有高的凝固膨胀率,选用0.7 mm厚的陶瓷纤维铸圈衬层对蜡型进行包埋铸造,测量相应标记点方向上铸件与蜡型的尺寸变化,研究包埋材料热膨胀率和凝固膨胀率变化对铸件铸造精度的影响.结果 在本实验研究范围内,包埋材料所铸造的铸件轴向方向膨胀均大于径向方向膨胀.高热膨胀率包埋料包埋的铸件各方向尺寸变化有统计学意义(P<0.05),而高凝固膨胀率包埋料包埋的铸件各方向尺寸变化无统计学意义(P>0.05).2种包埋料对铸件铸造精度的影响均有统计学意义(P<0.01).结论 石膏基包埋材料热膨胀率和凝固膨胀率的变化对铸件的铸造精度有影响.在有圈衬层包埋时,应选用凝固膨胀率高的包埋料.
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热处理时机对快速石膏基包埋料膨胀性能的影响
目的 研究快速石膏基包埋料在调拌混合后放置不同时间再进行不同的热处理对材料膨胀性能的影响.方法 采用Cristoquick Ⅱ石膏基快速包埋料,测量材料从调拌结束至调拌完成后2 h内的凝固膨胀率,以及材料在调拌后分别放置30、60和120 min后采用快速和常规加热法处理的热膨胀率,然后计算包埋料的总膨胀率.采用SPSS11.0统计软件分析包埋料在调拌后放置不同时间和不同热处理法膨胀率的差异.结果 调拌后放置时间不同,包埋料的膨胀率差异有统计学意义(P＜0.01);随放置时间的增加,凝固膨胀率增加,经快速和常规热处理后的总膨胀率也呈增加趋势.在相同的放置时间内,经快速热处理和常规热处理的总膨胀率差异无统计学意义(P＞0.05).结论 不同热处理时机对快速石膏基包埋料膨胀性能有影响,快速加热处理所产生的材料总膨胀率(1.60%)低于某些牙科合金的铸造收缩量,调拌后延长放置时间再进行快速热处理可改善匹配性.
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GI-Ⅱ型着色玻璃渗透后渗透陶瓷的性能测试
目的:探讨用GI-Ⅱ型着色渗透玻璃渗透后的渗透陶瓷底层材料的热膨胀性能、机械力学性能和密度,为材料性能的改进和临床应用奠定基础.方法:选用GI-Ⅱ型着色渗透玻璃的IG2色玻璃料及GI-Ⅱ型氧化铝粉体,制作氧化铝基体及渗透陶瓷样本,在TMA2940型热分析仪上绘制样本的热膨胀曲线,计算热膨胀系数;三点弯曲法测定渗透陶瓷材料的挠曲强度和弹性模量,显微压痕法测量断裂韧性和维氏硬度;重量体积法测定其密度.结果:渗透陶瓷的热膨胀系数为7.620×10-6℃-1(25～500℃),略高于Vitadur alpha 饰面瓷的热膨胀系数.材料的三点挠曲强度、弹性模量、维氏硬度、显微断裂韧性和密度分别为389.6 MPa、 92 GPa、9.409 GPa、3.2425 MNm-32和3.662 g/cm3.结论:用GI-Ⅱ型着色渗透玻璃渗透后的渗透陶瓷底层材料,其热膨胀性能与Vitadur alpha 饰面瓷匹配,机械强度也达到了临床应用的要求.
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介绍制定一种钛合金美容安全帽
颅脑术后常因减压的目的或无法将骨瓣一期复位导致颅骨缺损,不仅影响美观,缺乏颅骨保护,引起头晕、头痛等症状,给患者造成一定的心理负担[1].据统计,1颅骨缺损时间为术后3个月～2年,平均7个月.故颅骨缺损患者平均等待7个月后才能行颅骨修补,患者有出现并发症时间要延长1～2年,有的老年患者年龄较大不愿意再接受颅骨修补手术,医生也因考虑其身体各方面耐受情况而放弃行颅骨修补,对于正在发育的小儿行颅骨修补有需要行2次以上.由于颅骨修补等待期较长,及有的患者身体状况及各方面条件不允许行颅骨修补术.这样,患者脑组织容易受到利器的直接伤害,及脑组织受到阳光的直接暴晒会发热膨胀,引起不适.患者的头皮下陷,暴露隐私,形象欠佳,严重者较吓人,影响患者心理健康,因此我们制作了钛合金美容安全帽,现介绍如下.
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渗透陶瓷低温补偿代型材料的研究
目的:测定比较研制的低温补偿代型材料(10w-temperature compensatory die stone,CDS)与贺利氏代型材料(Hieraus Die Stone,HDS)的热膨胀性能,同时测试其凝固时间及凝固膨胀率.方法:以HDS为对照,测试CDS与氧化铝的热膨胀匹配性,并测试HDS和CDS的凝固时间及凝固膨胀率.结果:较之HDS,CDS与氧化铝的热膨胀匹配性更佳,同时CDS具有适宜的凝固时间和凝固膨胀率.结论:CDS与HDS相比,在低温阶段与氧化铝具有更好的热膨胀匹配性,此外,还兼有适宜的凝固时间和凝固膨胀率.
