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四种螺纹截面形态对种植体初期稳定性影响的三维有限元研究
目的 利用即刻负载有限元模型研究种植体不同螺纹截面类型因素对初期稳定性的影响.方法 利用Pro/E软件、Hypermesh 7.0软件及ABAQUS 6.5有限元软件,建立4类种植体即刻负载的三维有限元模型,比较4种螺纹截面形态(V型,支撑型, 矩型和反支撑型)在分别垂直和水平加载时对种植体初期稳定性的影响.结果 对不同螺纹截面形态种植体的微动程,垂直加载时支撑型螺纹种植体微动小,反支撑型螺纹种植体微动大,水平加载时反支撑型螺纹种植体微动小,支撑型螺纹种植体微动大.结论 螺纹截面的形态和强度对垂直相对位移有影响, 对颊舌相对位移影响不大,螺纹顶边和底边与种植体体部的角度越大,抵抗垂直向的能力越强,但强度差,因此在螺纹种植体设计时,要兼顾螺纹截面角度和强度.
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微型支抗种植体即刻负载的生物力学性能研究
目的 探讨即刻负载条件下,负载力值和负载时间对微型支抗种植体-骨界面结合强度的影响.方法 采用18只雄性大耳白兔,于上颌骨左右颊侧分别平行植入3枚微型钛金属支抗种植体.根据种植体即刻负载力值的不同,分为20 g组、100 g组及0 g空白对照组.种植后2周、4周、8周进行扭转强度实验,测量记录大扭转强度,双因素方差分析组间差异.结果 20 g力值组的大扭转强度在持续负载2周、4周和8周时均高于其余两组,且种植体与骨界面的结合强度均与负载持续时间呈正相关.结论 即刻并持续负载20 g轻力有利于提高种植体的稳定性;随时间推移即刻负载种植体可能形成骨性结合界面.
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反支撑形螺纹种植体即刻负载时应力分布的三维有限元分析
目的:利用三维有限元模型,探讨圆柱状反支撑形螺纹种植体螺纹形态变化对周围骨组织应力大小的影响,为临床设计和选择佳的种植体螺纹参数提供理论依据.方法:利用包含圆柱状反支撑形螺纹种植体的颌骨三维有限元模型,分别设定螺纹宽度恒定(W=0.2)螺纹齿高(H)变化范围为0.2-0.6mm,或螺纹齿高恒定(H=0.4)螺纹宽度(W)范围为0.1-0.4mm.在种植体正中分别加载垂直向100N和颊舌向45°50N的作用力进行分析.观察H和W变化对颌骨平均应力Von-Mises峰值的影响.结果:即刻负载时,垂直向加载(F1)时,齿高及宽度变化时种植体Von-Mises应力峰值增幅分别为68.39％和20.90％;侧向加载(F2)时,种植体应力峰值变化增幅为42.28％和32.51％;结合两种作用力,当螺纹宽度恒定,齿高为0.3-0.5mm时,即刻负载情况下种植体对颌骨产生的应力峰值相对较小;齿高恒定,宽度设计为0.1-0.3mm时,种植体对颌骨产生的应力峰值相对较小.结论:在生物力学方面研究表示,圆柱状反支撑形螺纹种植体佳的螺纹设计为螺纹齿高在0.3-0.5mm之间,螺纹宽度在0.1-0.3之间;相对于种植体螺纹宽度而言种植体螺纹齿高对应力分布影响更大,种植体螺纹设计时更应重视齿高的设计.
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三种螺距对种植体初期稳定性影响的有限元研究
目的:利用即刻负载有限元模型,研究种植体不同螺纹螺距因素对初期稳定性的影响.方法:利用Pro/E软件、Hypermesh软件及ABAQUS有限元软件,建立四类种植体即刻负载的三维有限元模型,比较3种螺纹螺距(0.8 mm、1.6 mm、2.4 mm)在分别垂直和水平加载时,对种植体初期稳定性的影响.结果:对不同螺纹螺距种植体来说,垂直加载和水平加载时0.8 mm螺距螺纹种植体微动小,2.4 mm螺距螺纹种植体微动大.结论:螺纹的螺距对垂直相对位移有影响,对水平相对位移影响不大.随着螺距的增加,种植体对抗垂直向载荷的抵抗力减弱.水平加载时,螺纹的螺距对颈部微动影响不明显.
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微型种植钉增强正畸支抗的临床稳定性研究及相关危险因素分析
目的:探讨将微型种植钉作为增强支抗措施的临床稳定性,分析影响微型种植钉成功率的危险因素.方法:选择错(牙合)患者48例(男性18例,女性30例,平均年龄23.2±6.5岁),植入微型种植钉的总数量为152枚,微型种植钉的负载期为10个月,评价11个临床变量与微型种植钉成功率的关系.结果:微型种植钉的总成功率为90.1%,口腔卫生状况、微型种植钉植入部位的牙周组织肿胀、牙周炎史、下颌平面角的高低等与微型种植钉的稳定性密切相关;而宿主因素(年龄、性别)、微型种植钉因素(长度)、微型种植钉植入的设计因素(上下颌骨植入部位、植入微型种植钉的角度、是否即刻负载、微型种植钉的加力方式)等对微型种植钉成功率的影响无显著性差异.结论:针对使用微型种植钉的患者,维持好的口腔卫生,对下颌平面角较高的患者采取谨慎设计、防止微型种植钉周围组织肿胀,对于提高微型种植钉植入的成功率是非常重要的.
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组织学比较即刻负载对不锈钢及钛合金微种植体周围组织的影响
目的 临床与组织学比较即刻负载对正畸用不锈钢及钛合金微种植体及周围组织的影响.方法 不锈钢及钛合金微种植体各24枚,植入于3头18个月龄的微型猪上颌骨内.相邻两枚种植体之间用镍钛闭合弹簧即刻加载约150克左右的水平力.十周后检查微种植体的稳定性.每组选择8枚稳定性好的微种植体进行不脱钙处理,制作组织学磨片,在光学及荧光光学显微镜下观察.用组织测量学图像分析软件测量两组微种植体的骨结合率.P＜0.05有统计学意义.结果 1.植入时折断微种植体:不锈钢组2枚,折断率为7.7％;钛合金组9枚,折断率为27.3％;P＞0.05.2.临床成功率:不锈钢组75.0％,钛合金组83.3％;P＞0.05.3.骨结合率:不锈钢组平均值16.94％,钛合金组37.33％,P＜0.05.结论 不锈钢微种植体在即刻负载水平力的条件下有较高的临床成功率和骨结合率,但是,明显的低于钛合金微种植体.
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微型支抗种植体即刻负载的组织形态学研究
目的 微型支抗种植体在即刻负载不同力值、不同时间的条件下,研究种植体一骨界面的组织形态学变化.方法 采用微型钛金属螺钉及SPF级雄性大耳白兔,种植体负载力值分别为20 g、100 g及0 g空白对照.种植后2周、4周、8周应用光学显微镜及病理图文分析系统对种植体骨磨片进行纵断面观察.结果 三个力值组种植体均形成了骨性结合界面,20 g组种植体的骨性结合状态在三个时间点均优于其它两组;种植体的骨结合率与负载时间呈正相关,持续负载2周、4周、8周时,20 g组种植体的骨结合率大于另两组.结论 即刻持续负载20 g力可加强界面骨结构,有利于种植体稳定.
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Pro/E软件和Hypermesh软件在建立螺纹型牙种植体即刻负载有限元模型的联合应用
目的:在建立螺纹型牙种植体有限元模型中,提高实体模型准确性、建模速度、实体模型导入的成功率和单元划分质量.方法;使用pro/E软件自适应功能建立不同螺纹的牙种植体骨块实体模型,利用Hypermesh软件前处理功能,从Pro/E软件导入模型,划分单元,再导出模型到ABAQUS软件.结果:实体模型形状同真实螺纹完全一致,导入Hypermesh软件和建立的有限元模型导出到ABAQUS软件均未发生失真,有限元模型单元规则,无变形单元.结论:Pro/E的自适应功能提高实体模型准确性和建模速度,利用Hypermesh7.0软件做前处理,避免了模型的失真,提高了单元划分的质量,保证了计算精度.
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即刻负载种植体尺寸对骨界面生物力学分布的影响
目的 分析种植体直径和长度对即刻负载种植体骨界面应力应变的影响.方法 分别建立含尺寸为3.3mm×10mm,4.1mm×10mm,4.8mm×10mm,4.1mm×6 mm,4.1mm×8 mm,4.1mm×12 mm及4.1mm×14mm的即刻负载种植体的下颌骨三维有限元模型,用ANSYS软件分析在垂直和颊舌向45°加载150N力时种植体骨界面颈部的von Mises应力、应变值.结果 垂直加载时,3.3mm×10mm的种植体应力及应变均大,其平均值及大值均明显大于其他各组,绝大多数差别有统计学意义(P＜0.05);其次为4.1mm×6mm的种植体,大多数的差别有统计学意义(P＜0.05).颊舌向加载时,应力及应变值均明显增大,但同样是种植体尺寸为3.3mm×10mm应力、应变大,4.1mm×6mm的种植体次之.种植体尺寸为4.8mm×10mm应力值小,应变值也接近小.4.1mm×10mm的标准种植体应力值只与3.3mm ×10mm及4.8mm×10mm的差别有统计学意义(P＜0.05).结论 增加种植体的直径和长度都可降低骨界面颈部应力和应变,并且直径的改变对生物力学的影响更显著.即刻负载种植体的直径至少要4.1mm,骨量充足时尽量选用直径4.8mm的种植体;长度至少要10mm.
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一种宽螺纹锥形种植体高扭矩植入后即刻负载的临床研究
目的 评价一种宽螺纹锥形种植体高扭矩植入后进行即刻负载的临床效果.方法 种植体植入后即刻负载,植入1月、2月、3月时对其周围X线、种植体稳定系数、种植体颈部骨吸收等情况进行评价.结果 ①所有即刻负载的种植体在1月、2月、3月时均无松动,种植体周围无X线透影区;②种植体颈部边缘有骨吸收,骨吸收在1月和2月时发生率较高,其中,单冠修复发生率多于固定桥修复(P＜0.05);③种植体稳定系数在刚植入时较高、1月时低、随后又升高,单冠及固定桥修复之间无明显差异(P＞0.05).结论 此种采用高扭矩植入的宽螺纹锥形种植体,进行即刻负载有较好的临床效果,但是其长期成功率还需进一步观察.
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即刻负载对正畸用微型种植体的稳定性及周围组织的影响
目的 临床和组织学评价即刻负载连续的,持续的水平力于正畸微种植体的可行性及其对周围组织的影响.方法 32枚钛合金微型种植体放置于两只狗的上下颌骨颊侧的牙根间区,愈合在开放的环境下.研究组包括28枚微型种植体,即刻负载约200克的、连续的水平力持续,9周.4枚没有负载的微型种植体作为对照组.在负载开始及结束时,测量相互受力的微型种植体之间的距离,种植体周边袋.光学和荧光学显微镜检查脱钙和不脱钙的微型种植体周围组织的组织切片.结果 9周负载后,研究组有24枚微型种植体无松动,无X线阴影.研究组移位距离在上颌(0.93±0.32)mm,在下颌(0.66±0.45)mm.对照组微型种植体没有松动、移位、倾斜现象.组织学分析显示,在两组中均可见微型种植体与周围组织的骨性结合,其间没有软组织.骨结合可见于微型种植体在骨皮质区的任何部位.结论 微型种植体是有效的支抗工具,可以即刻负载.但是,由于有微移动,植入位置应该与生物器官有一定的距离.
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即刻种植与即刻负载的临床效果研究
目的:观察和探讨口腔即刻种植与即刻负载治疗的临床效果.方法:选取我院收治的口腔疾病患者67例,其中37例患者69枚牙行即刻种植与即刻负载治疗(观察组),另外30例患者61枚牙行常规种植与修复治疗(对照组),观察两组疗效.结果:观察组修复成功60枚(87.0％),总有效率94.2％；对照组修复成功26枚(42.6％),总有效率59.0％,两组疗效比较差异有统计学意义(P＜0.05或0.01).结论:即刻种植与即刻负载能即刻恢复口腔健康和面像美观,较之传统修复方法有种植成功率高、并发症少、长期效果好等优势.
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自攻型正畸微螺旋种植体稳定性的实验研究
目的:实验研究自攻型正畸微螺旋种植体即刻负载持续中重度水平力的生物力学特性.方法:8枚自攻型钛合金微螺旋种植体种植于一只犬下颌骨颊侧的牙根间区,即刻负载约150g持续水平力.种植体植入时选择控制高植入转矩在5.5 Ncm～ 7.3 Ncm,并且用Periotest测量种植体的稳定性,其值低于+9；观察9wk后,测量种植体稳定性及高旋出转矩.结果:实验过程中未见种植体松动,脱落.高去除转矩力值(5.9±1.2) Ncm.Periotest值在后牙区低于+9,在下颌骨中段在+10～ +18间.结论:即刻负载的自攻型微种植体有良好的生物机械性能,即刻负载对自攻型正畸微种植体的生物整合未见明显的影响.
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不同直径种植体对即刻负载种植体骨界面应力分布的影响
目的 建立包含螺纹种植体的下颌骨三维有限元模型,分析不同直径种植体对即刻负载种植体骨界面应力、应变的影响.方法 采用CT扫描和自主开发的USIS软件建立不同直径螺纹种植体即刻负载的三维有限元模型,用ANSYS软件分析直径为3.3、4.1、4.8 mm的种植体,在垂直和颊舌向45°加载150 N力时种植体骨界面的von Mises应力、应变值.结果 垂直加载时,种植体骨界面的应力集中于颈部,应变集中于底部颊侧;三种直径种植体骨界面颈部的von Mises应力大值分别为25、17.6、11.6 Mpa,应变大值分别为1 853、1 303、1 293 με.颊舌向加载时,种植体骨界面的von Mises应力、应变值均明显增大,均主要集中于颈部舌侧;三种直径种植体骨界面颈部的von Mises应力大值分别为131.1、78.7、68.1 Mpa,应变大值分别为9 622、5 892和5 816με.结论 随直径的增大,种植体骨界面的应力、应变都呈下降趋势,以直径从3.3 mm增大到4.1 mm为显著.认为采用即刻负载技术的螺纹种植体大小至少要4.1 mm×10 mm以上,而且要尽量避免受到非轴向力.
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种植体长度对即刻负载种植体骨界面生物力学分布的影响
目的 建立包含不同长度标准直径种植体的下颌骨三维有限元模型,分析不同长度种植体对即刻负载种植体骨界面应力应变分布的影响.方法 采用薄层CT扫描下颌骨和自主开发的USIS软件建立直径4.1 mm不同长度螺纹种植体即刻负载的三维有限元模型,用ANSYS软件分析长度分别为6、8、10、12、14 mm的种植体,在垂直和颊舌向45°加载150N力时种植体骨界面的von Mises应力、应变值.结果 随着种植体长度的增加,种植体骨界面的应力和应变值均呈下降趋势.垂直加载时,骨界面应力值在种植体长度从6 mm增加到14 mm分别下降14.9%、8.4%、11.3%和11.2%;其应变值分别下降23.4%、12.6%、12.7%和14.4%.颊舌向加载时,骨界面应力值在种植体长度从6 mm增加到14 mm分别下降19.23%、7.77%、5.2%和3%;其应变值分别下降18.2%、23.6%、10.5%和12.9%.种植体骨界面应力值在长度从6 mm增加到8 mm时下降明显,尤其是颊舌向加载时.种植体骨界面应变值也是在长度从6 mm增加到8 mm及8 mm增加到10 mm时下降明显.结论 种植体长度的增加能降低骨界面应力和应变值,呈负相关关系;但只在长度从6 mm增加到8 mm时应力值降低才较明显.这提示临床上尽量不要采用长度为6 mm的种植体,并应适当地选择足够长度的种植体.
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即刻种植的研究现状
自瑞典Branemark教授提出了骨结合的理论以来."骨结合式钛种植体"已日渐成为一种常用的修复牙齿和牙列缺失的治疗方法,经十年以上的多中心跟踪研究显示,其成功率大于90%.
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国产微型钛钉正畸种植支抗即刻负载的稳定性
目的:探讨国产微型钛钉正畸种植支抗即刻负载的稳定性.方法:选择恒牙列正畸病例需要大支抗者,采用国产自攻型(钛合金)和非自攻型(纯钛)2种微型钛钉作为正畸支抗,前者采用自攻法植入,后者采用非自攻法植入.2种钛钉均为即刻种植、即刻加载.结果:共计种植国产微型钛钉正畸支抗20例52枚,直径(mm)×长度(mm)分别为1.5×12、1.2×7、1.6×11.3种规格.其中成功47枚,失败5枚.在体负载时间3～8个月,平均5.5个月.结论:2种国产微型钛钉用作种植支抗可以满足临床正畸需要.但微型种植钛钉植入后即刻加载约有10.4%的松动失败率,特别是1.2mm×7mm的微型种植钛钉.
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人工种植牙修复牙列缺损的疗效及生物力学研究
目的 观察人工种植牙修复牙列缺损的临床效,探讨牙种植体轴向和侧向即刻负载时的生物力学性能.方法 42例牙列缺损患者,共植入ITI Straumann牙种植体67枚,6个月后行种植义齿修复.采用三维有限元法分析种植牙即刻负载时不同负载下种植体骨界面的应力及位移变化.结果 修复后12个月,种植成功率为94.0％(63/67),其余各项指标良好.种植体轴向及侧向负载时,应力均集中在颈部,中部和根尖区应力逐渐较小；10°、20°及30°侧向负载时,颈1/3处落差较大,且随着侧向负载倾斜度增加,颈部应力增大.侧向负载时种植体的即刻负载位移均明显大于轴向负载位移(P＜0.05),且种植体的即刻负载位移随负载角度的增大而增加.结论 种植牙是一种优良牙列缺损修复方法,可获得满意效果,种植牙即刻负载技术是可行,应注意种植牙和基桩的吻合角度,尽量避免受到侧向力,以保证种植牙的成功率.
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即刻负载在单牙种植修复中的应用现状
种植即刻负载由于能够显著缩短治疗周期,近年来越来越多的被应用于临床.尤其是在单牙缺失的情况下,即刻负载的效果被证实是可预期且较为稳定的.但对于影响单个牙种植体即刻负载的因素及其应用范围,目前尚没有统一的结论.本文针对单个牙种植体即刻负载的临床应用进行综述,对于其临床效果和应用条件进行讨论,以期为临床医生提供更多参考.
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自攻型正畸微种植体即刻负载的组织学研究
目的 探讨自攻型微螺旋种植体即刻负载持续水平力的可行性及周围骨组织的反应.方法 28枚自攻型钛合金微螺旋种植体置于2只犬上下颌骨颊侧的牙根间区.20枚种植体即刻负载约2 N持续水平力9周,作为实验组;8枚没有负载的作为对照组.光学和荧光光学显微镜检查不脱钙的种植体周围组织的组织切片.结果 所有种植体有良好的初期稳定性.4周时,实验组下颌双尖牙区1枚微型种植体2级松动,下颌磨牙区1枚折断.组织学分析显示,2组微型种植体与周围组织呈骨性结合,实验组骨生长和再生更活跃.结论 自攻微螺旋种植体适用于上颌骨及下颌骨骨皮质较薄区作为正畸支抗源.
