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饰瓷对磨牙二硅酸锂玻璃陶瓷冠疲劳失效与结构可靠性的影响
目的 探讨二硅酸锂玻璃陶瓷冠的疲劳失效机制,以期为临床提供参考.方法 制作二硅酸锂玻璃陶瓷磨牙单层和双层冠共26个(每组13个),粘接树脂代型后进行滑动接触疲劳实验,对未失效试样进行抗折破坏实验,记录断裂载荷并进行两独立样本t检验；计算断裂载荷值的Weibull模数以分析二硅酸锂玻璃陶瓷单层和双层冠的结构可靠性；采用体视显微镜与扫描电镜观察失效模式.结果 单层和双层冠断裂载荷分别为(2071.23±397.05)和(1483.41±327.87)N,两组差异有统计学意义(P＜0.001).单层和双层冠断裂载荷值的Weibull模数分别为6.15和5.54,两组差异无统计学意义(P＞0.05).起源于加载头下方斜嵴中央处的全层断裂是二硅酸锂玻璃陶瓷单层和双层冠失效的主要模式；起源于饰-核瓷界面缺陷处的裂纹扩展是双层冠失效的另一主要模式.结论 饰瓷能降低磨牙二硅酸锂玻璃陶瓷冠的疲劳断裂载荷,但对其结构可靠性无明显影响；提高饰瓷的力学性能及规范与改进饰瓷制作工艺能减少二硅酸锂玻璃陶瓷冠的失效.
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310个烤瓷贴面远期临床效果的回顾性分析
目的 评价完成修复1～8年的310个长石质烤瓷贴面的远期临床效果,以期为临床提供参考.方法 对完成修复1～8年的310个前牙或前磨牙长石质烤瓷贴而进行复查,参照改良美国公共健康协会(United States Public Health Service,USPHS)评价标准对烤瓷贴面的修复体完整度、修复体磨耗、颜色满意度、边缘染色、边缘适合性、继发龋、牙本质敏感症状及牙龈指数(gingival index,GI)8项指标进行评估,寿命表法统计烤瓷贴面1～8年存留率.结果 烤瓷贴面1～8年存留率分别为98.7%、98.0%、93.8%、93.2%、89.7%、81.8%、76.3%、76.3%.结论 烤瓷贴面修复技术的远期临床效果良好.
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IPS Empress 全瓷贴面颜色效果的初步研究
目的评价 IPS Empress 全瓷贴面的遮色性能及其颜色的匹配性和稳定性.方法 18例患者采用 IPS Empress 全瓷材料制作贴面 86 个,分为四环素牙(A 组)和非四环素牙(B 组)2 组进行观察,分别以所选比色板和相邻正常天然牙(C 组)为对照.用 ShadeEye NCC 电脑比色仪分别测量贴面修复前、后牙齿的L*a*b* 值;以粘结后为基点,分别在 0.5 年、1 年、2 年后测量贴面的 L*a*b*值. 用 SPSS10.0 软件分析修复前、后牙齿颜色的变化情况,贴面颜色与天然牙颜色的匹配性及修复后贴面颜色的稳定性.结果贴面修复前、后,A、B 2 组牙齿颜色 L*、a*、b* 值的差异均有显著性,色差值分别为 5.01 和 4.15.A 组贴面颜色与所选比色板的色差值为 2.45;与基点相比,在修复 2 年后贴面的明度值有显著降低,但色差值的差异无显著性.B 组贴面颜色与相邻天然牙的色差值为 0.22,修复后贴面颜色无显著改变.结论 IPS Empress 全瓷贴面对非四环素牙具有良好的遮色效果及颜色匹配性、稳定性;对四环素牙有一定的遮色能力,但其颜色与比色板不能完全匹配,修复后明度值有所降低,对其颜色效果尚需进一步观察.
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三种稀土氧化物着色剂对氧化钇稳定的四方多晶氧化锆陶瓷性能的影响
目的采用3种稀土氧化物对纳米3 mol%氧化钇稳定的四方多晶氧化锆(3Y-TZP)粉体进行着色,实验分析着色剂对烧结体色度和性能的影响.方法在3Y-TZP粉体中分别掺入不同质量分数的Pr6O11、Er2O3和CeO2,200MPa冷等静压成型,常压烧结,升温速率150℃/h,保温2 h.测量烧结体的色度值、三点挠曲强度、维氏硬度和断裂韧性.用Archimedes法测试烧结体密度.通过扫描电镜和X线衍射比较稀土氧化物对3-Y-TZP陶瓷显微结构和晶相的影响.结果CeO2和Pr6O11使3Y-TZP陶瓷呈黄色,Er2O3使3Y-TZP陶瓷呈红色,但3种稀土氧化物对3Y-TZP陶瓷明度的影响均不大.3种稀土氧化物主要降低3Y-TZP陶瓷的三点挠曲强度,从纯3Y-TZP试件的(1 536.37±85.49)MPa,下降到1%Er2O3添加时的(534.11±57.06)MPa.对维氏硬度和断裂韧性的影响较小.微量着色剂对3Y-TZP烧结体的晶相无明显影响,但可使其孔隙增多且与剂量有关.结论稀土氧化物能够赋予3Y-TZP陶瓷所需的色度值,其对3Y-TZP性能的影响尚待进一步研究.
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牙科氧化锆陶瓷的低温时效性能研究
目的 研究时效对5种牙科氧化锆陶瓷结构稳定性的影响.方法 5种氧化锆预烧结块(A组:TZ-3YS;B组:Vita In-Ceram YZ;C组:Ivoclar;D组:Cercon Smart;E组:Kavo)各切取15 mm×15 mm×1.5 mm氧化锆试件18片,常压致密烧结.时效处理如下:置于高温高压消毒炉中进行循环热处理,条件是134℃,0.2 MPa压力,维持时间为0h、1h、2h、3h、4 h、5h.X射线衍射分析(X-ray diffraction,XRD)试件的晶相结构,计算试件表面单斜相(m相)的相对含量.原子力显微镜观察A组和D组时效1、4 h的抛光试件.A组氧化锆再制备25 mm×4 mm×1.2 mm的试件30根,均分为未退火组(时效前)、退火组(时效前)和时效组(时效后),测试试件的三点弯曲强度.结果 除D组试件外,A、B、C、E组试件的m相含量均随时效时间的延长而增加,A组试件的m相含量高,E组次之,B组和C组相近.XRD未检测到D组试件表面有m相,但使用原子力显微镜可观察到D组试件有m相晶核的成核和生长.时效前后A组试件的三点弯曲强度未衰减,未退火组试件三点弯曲强度[(1301±169)MPa]显著高于退火组[(1120±185)MPa]和时效组[(1158±111)MPa],差异有统计学意义(P＜0.05);而退火组与时效组间差异无统计学意义(P＞0.05).结论 牙科氧化锆陶瓷的低温时效效应具有时间依赖性,但时效效应并未使TZ-3YS的三点弯曲强度降低.
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IPS-Empress 2 玻璃陶瓷结构及性能的研究
目的研究新型 IPS-Empress 2 牙科高强度陶瓷的显微结构和机械性能.方法采用原子力显微镜、扫描电子显微镜和 X 射线衍射仪,分析 IPS-Empress 2 的显微结构和晶相,用三点弯曲实验和压痕法测试其弯曲强度和断裂韧性.结果 IPS-Empress 2 玻璃陶瓷主要由二硅酸锂晶体和磷酸锂晶体组成,二者形成相互交错的三维网络式结构;这种玻璃陶瓷在热压铸前后晶体相保持不变,其三点弯曲强度和断裂韧性分别为 300 MPa 和 3.1 MPam1/2.结论 IPS-Empress 2 玻璃陶瓷的高强度和韧性与高含量的二硅酸锂晶体、相互锁结的网络结构和裂纹偏转有关.
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氟金云母类切削陶瓷材料增强强度的研究
目的研制一种新型的钙云母增强陶瓷,探讨提高氟金云母类切削陶瓷材料强度的方法.方法以氟金云母类切削陶瓷 Dicor MGC 的材料配方为基础,设计钙云母增强陶瓷的材料组成,通过基础玻璃制备、晶化热处理,得到玻璃陶瓷.用X射线衍射法分析陶瓷的晶相成分,用三点抗弯法测量材料的强度.结果得到了钙云母增强的新型切削陶瓷,其三点抗弯强度达到(210.2±14.7) Mpa.结论采用内部增强的方法可以提高氟金云母类切削陶瓷材料的强度.
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核瓷表面处理对二硅酸锂、氧化锆双层瓷失效行为的影响
目的 探讨核瓷表面处理对二硅酸锂、氧化锆双层瓷失效行为的影响,为其临床加工制作提供依据.方法 二硅酸锂和氧化锆核瓷试件均按随机数字表分为4个组(每组样本量为12),碳化硅砂纸逐级打磨至1 000目(A组)、600目(B组)、320目(C组)或行喷砂后不打磨(D组)处理并测定表面粗糙度.两种核瓷烧结饰瓷后测定断裂强度并计算韦布尔模数(m值),分析失效模式.结果 对于二硅酸锂双层瓷,4组断裂强度差异无统计学意义(F=0.406,P=0.750),4组m值95％置信区间重叠,各组均以饰瓷内聚失效为主.对于氧化锆双层瓷,D组断裂强度[(640±95) MPa]显著高于其他3组[A、B、C组分别为(541±75)、(533±73)、(529±78) MPa] (P＜0.05),4组m值95％置信区间重叠,各组均以饰瓷剥脱失效为主.结论 二硅酸锂核瓷的表面处理对双层瓷结构失效行为无显著影响;喷砂有助于提高氧化锆双层瓷结构的断裂强度,减少界面处饰-核瓷的分层.
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饰瓷工艺对氧化锆陶瓷颜色和透光性的影响
目的 测定采用不同饰瓷工艺制作的氧化锆试件的色彩参数和透射比,探讨饰瓷工艺对氧化锆全瓷修复体颜色和透光性的影响.方法 制作15片厚度为(0.50±0.01)mm、直径为10 mm的氧化锆圆盘试件,表面烧结0.10 mm结合层瓷.按随机排列表法将试件分为3组(ZP、ZC和ZPC组),每组5片.ZP组采用直接热压铸技术压铸0.60 mm厚饰瓷层;ZC组采用涂层技术涂塑烧结0.60 mm厚饰瓷层;ZPC组先压铸0.30 mm厚饰瓷层,再涂塑烧结0.30 mm厚饰瓷层.用电脑比色仪和分光光度计测定饰瓷前后试件的色彩参数L*、a*、b*值和可见光积分透射比τ,计算色饱和度C*ab和色差ΔE,进行单因素方差分析(α=0.05)和Turkey's多重检验.测定A2色标准比色片的色彩参数,计算各组与比色片的色差.结果 ZP、ZPC、ZC 3组的a*值分别为-1.35±0.07、-0.64±0.06、-0.36±0.05,差异有统计学意义(P＜0.05);b*值分别为27.01±0.07、25.48±0.11、23.28±0.25,差异有统计学意义(P＜0.05);C*ab值分别为27.04±0.08、25.49±0.11、23.28±0.25,差异有统计学意义(P＜0.05).3组中ZP组的L*值和τ值大,分别为87.53±0.48和1.64±0.03;ZPC组的L*值和τ值小,分别为82.14±0.18和1.47±0.01(P＜0.05).ZC组与比色片的色差小ΔE=1.04,ZP组与比色片的色差大AE=4.86.结论 热压铸技术饰瓷的氧化锆陶瓷明度较高、透光性较好;热压铸后涂层技术饰瓷的氧化锆陶瓷明度较低、透光性较差;涂层技术饰瓷的氧化锆陶瓷与比色片的色差小,能准确再现比色结果.
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添加相氧化铝对牙科纳米氧化锆陶瓷性能的影响
目的 通过测定不同Al2O3含量的牙科纳米氧化锫复合陶瓷材料的烧结密度、力学性能和可见光积分透射比,探讨Al2O3添加量对复合陶瓷力学性能及半透明性的影响.方法 分别测量Al2O3质量百分数分别为2.5%、5.0%、7.5%、10.0%的Al2O3组和对照组(不含Al2O3)氧化锆陶瓷试件的烧结密度、三点弯曲强度和断裂韧性,采用分光光度计测量可见光积分透射比,扫描电镜观察试件断面形貌.结果 对照组试件常压烧结下烧结密度为(6.04±0.03)g/cm3,接近理论密度,三点弯曲强度为(1100.27±54.82)MPa,断裂韧性为(4.96±0.35)MPa·m1/2,透射比高达17.03%;2.5%、5.0%、7.5%、10.0%Al2O3组随Al2O3含量的增加,试件的烧结密度和透射比下降,断裂韧性有所提高;Al2O3 4组间三点弯曲强度的差异无统计学意义(P>0.05);10.0%Al2O3组试件的断裂韧性为(6.13±0.44)MPa·m1/2,透射比明显降低至6.21%.Al2O3对四方氧化锆晶粒的大小和分布无明显影响.结论 添加Al2O3可影响氧化锆复合陶瓷的力学性能和半透明性,添加复合相需兼顾临床对陶瓷材料力学性能和透光性的要求.
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激光焊接影响铸造钛与瓷结合的实验研究
目的研究激光焊接对铸造钛与瓷结合的影响.方法铸造纯钛试件分为焊接组和对照组,每组10根.焊接组试件从中间断开,激光焊接后,在焊缝区周围烤瓷.对照组试件中间部分烤瓷,作为对照.X射线能谱分析钛-瓷结合界面元素.采用三点挠曲实验测量钛-瓷结合强度,扫描电子显微镜观察钛-瓷分离面.结果X射线能谱分析显示钛-瓷界面有钛、硅、铝等元素相互扩散.焊接组和对照组试件的钛-瓷结合强度分别为(46.85±0.76)MPa、(41.71±0.55)MPa,经t检验,差异无统计学意义(P＞0.05).扫描电子显微镜观察钛-瓷分离面,显示钛、瓷从不同的层面发生分离.结论激光焊接后铸造钛与瓷的钛-瓷结合没有发生改变.
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硅锆浆料涂层对氧化锆陶瓷表面性能的影响
目的 探讨硅锆浆料涂层对预烧结氧化锆陶瓷表面性能的影响,以寻求提高氧化锆与树脂粘接剂间粘接强度的新方法.方法 70个预烧结氧化锆试件根据计算机产生的伪随机数字表分为空白对照组(致密烧结)、喷砂组(烧结后喷砂)和5个涂层组(每组10个),各涂层组分别涂布硅锆摩尔比为2:1、1:1、1:2、1:3和1:4的硅锆浆料涂层后烧结(分别命名为2SiO2-1ZrO2、1SiO2-1ZrO2、1SiO2-2ZrO2、1SiO2-3ZrO2、1SiO2-4ZrO2组),用粗糙度测量仪、X射线衍射仪、能谱仪以及扫描电镜分析各组表面粗糙度、晶相组成并经氢氟酸酸蚀后行表面形貌观察.结果 空白对照组、喷砂组、2SiO2-1ZrO2、1SiO2-1ZrO2、1SiO2-2ZrO2、1SiO2-3ZrO2、1SiO2-4ZrO2组表面粗糙度分别为(0.33 ±0.03)、(0.86±0.05)、(3.85±0.38)、(3.78±0.56)、(4.06±0.48)、(1.02±0.09)和(1.53±0.23) μm,各涂层组表面粗糙度均显著大于空白对照和喷砂组(P＜0.05);晶相分析示空白对照组及各涂层组表面均为四方晶相氧化锆,喷砂组出现单斜晶相;能谱仪显示硅锆浆料涂层能增加氧化锆表面硅元素含量;扫描电镜示硅锆涂层表面经氢氟酸酸蚀后形成大小不等的孔隙,并随着涂层浆料中硅含量的减少而变小.结论 硅锆浆料涂层可明显增加氧化锆表面粗糙度,提高氧化锆表面硅元素含量,不引起氧化锆相变,且酸蚀后表面可形成孔隙,能形成可靠的氧化锆粘接面.
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不同温度热处理后TiO2-SiO2-SnOx纳米薄膜对钛-瓷结合强度的影响
目的 观察不同温度热处理后TiO2-SiO2-SnOx纳米薄膜对钛-瓷结合强度的影响,为修复体临床制作工艺提供参考.方法 采用溶胶-凝胶技术,在铸造纯钛试件表面涂覆TiO2-SiO2-SnOx纳米溶胶液,进行300℃(A组)或750 c℃(B组)热处理,对照组纯钛试件(C组)未行任何表面处理.测试3组表面粗糙度和接触角(每组9个试件);X射线衍射(X-ray diffraction,XRD)分析薄膜晶相结构;扫描电镜观察薄膜形貌.烧结钛瓷粉后测试3组钛-瓷结合强度(每组9个试件),扫描电镜观察钛-瓷界面.结果 XRD示A、B组钛试件表面均无金红石相TiO2存在;A、B、C组表面粗糙度分别为(0.97±0.06)、(0.99±0.03)和(0.96±0.07) μm,总体差异无统计学意义(P＞0.05);A、B组表面接触角(分别为52.04°±3.15°和85.27°±4.17°)与C组(64.37°±3.01°)差异均有统计学意义(P＜0.05);A组钛-瓷结合强度[(35.66±2.65) MPa]显著高于B组和C组[分别为(26.18±2.22)和(31.66±3.52) MPa] (P＜0.05).扫描电镜示A组纳米薄膜较致密,存在少量细小裂缝,而B组纳米薄膜则相对松散无序.结论 经300℃热处理后TiO2-SiO2-SnOx纳米薄膜可明显改善钛-瓷结合强度.
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牙科陶瓷循环和静态疲劳的对比实验
目的比较牙科陶瓷循环和静态加载后的强度下降规律以及结构损伤差异.方法应用赫兹触压实验方法对可切削陶瓷标准试件(Vita mark Ⅱ)进行循环和静态加载,测试试件的残余三点挠曲强度,观测试件表面及表面下损伤,数据进行单因素方差分析.结果试件在两种加载模式下,首次加载后残余强度均降低,同时出现外锥型损伤.循环加载至1 000次时,内锥型损伤出现并伴随强度进一步降低,差异有统计学意义(P<0.05).不同加载时间下的静态加载试件强度下降的差异无统计学意义,同时不伴随内锥状裂纹的产生.结论静态加载和循环加载都能降低陶瓷试件的强度,但循环加载使损伤更严重.
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超韧牙科氟金云母玻璃陶瓷的可加工性能初探
目的 分析不同晶化温度和晶化时间对一种氟金云母玻璃陶瓷加工性能的影响,探讨其延性切削行为的机制.方法 使用SiO2-B2O3-R:O-Al2O3-ZnO-MgO-F(R为碱金属)玻璃陶瓷粉制备晶化温度和晶化时间分别为650 ℃(60 min)、680 ℃(60 min)、710 ℃(60 min)、740 ℃(60 min)、680 ℃(30 min)、680 ℃(120 min)、680 ℃(240 min)的试件,分为A、B、C、D、E、F、G组,每组6个;长石质可切削陶瓷试件作为对照组.测定8组试件钻孔30 s后的钻孔深度,并进行车床切削实验定性分析.扫描电镜和X射线衍射分析观察试件的微观结构.结果 A组钻孔深度大,为(7.1±0.8)mm;D组小,为(0.5±0.1)mm.除D组外,其余组钻孔深度均大于对照组[(0.8±0.1)mm],差异均有统计学意义(P＜0.05).A组试件可在普通车床高速车削条件下形成连续带状切屑,其晶体相含量约为40%.结论 这种云母玻璃陶瓷具有良好的可加工性,其机制可能与云母晶体的互锁结构和玻璃相黏滞流动作用相关.
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硅涂层对牙科氧化铝陶瓷与树脂粘结强度的影响
目的 探讨在牙科氧化铝陶瓷表面进行SiO2水溶胶涂层对陶瓷与树脂粘结强度的影响.方法 32个氧化铝陶瓷试件根据计算机产生的伪随机数字表分为4组,每组8个,采用溶胶-凝胶法在试件表面分别进行20%SiO2水溶胶涂层+硅烷偶联剂(A组)、30%SiO2水溶胶涂层+硅烷偶联剂(B组)、40%溶胶涂层+硅烷偶联剂(C组)和硅烷偶联剂(对照组)处理,应用傅立叶红外光谱、扫描电镜、X射线能谱仪进行分析.制作陶瓷-复合树脂粘结体,剪切法测试各组剪切粘结强度.结果 溶胶-凝胶法可在氧化铝陶瓷试件表面制得纳米硅涂层.热处理后A、B、C 3组试件Si-O-Si反对称伸缩振动吸收峰、对称伸缩振动吸收峰、弯曲振动吸收峰均增强;扫描电镜显示纳米氧化硅粒子分布较均匀,局部粒子产生团聚;试件表面硅元素含量均明显增加.A、B、C组试件与树脂的剪切粘结强度分别为(3.196±0.171)Mpa、(4.852±0.178)Mpa、(3.576±0.671)Mpa,与对照组[(1.881±0.156)Mpa]相比,差异均有统计学意义(P＜0.05);B组的剪切粘结强度与A、C组相比,差异有统计学意义(P＜0.05).结论 3种浓度硅溶胶可在牙科氧化铝陶瓷表面制得纳米硅涂层.纳米硅涂层可显著提高氧化铝陶瓷与树脂的剪切粘结强度.其中30%浓度SiO2水溶胶制备的硅涂层提高剪切粘结强度的效果明显.
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粘接瓷对纯钛与低熔瓷粉结合强度的影响
目的 通过研究粘接瓷对纯钛与低熔瓷粉结合强度的影响,探讨粘接瓷影响钛-瓷结合的作用机制.方法 根据ISO 9693中三点弯曲法制作钛试件40个,分为4组,每组10个;分别进行砂纸打磨(B组)、打磨+喷砂(S组)、打磨+表而烧结GC Initial Ti粘接瓷(BG组)和打磨+喷砂+表面烧结粘接瓷(SG组)处理;于4组试件中部烧结低熔瓷粉(Vita Titankeramik).测试钛-瓷结合强度,体视显微镜观察钛-瓷断裂模式,并对钛试件剥脱面进行扫描电镜观察.结果 表面烧结粘接瓷的BG组和SG组的钛-瓷结合强度分别为(32.72±4.46)和(34.25±6.52)MPa,均达到ISO9693的临床标准(＞25 MPa),并显著高于不应用粘接瓷的B组和S组[分别为(20.70±3.15)和(23.92±5.02)MPa,P＜0.05].结论 粘接瓷能有效提高钛-瓷结合强度.
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牙科长石质玻璃陶瓷与二硅酸锂玻璃陶瓷磨损性能的实验研究
目的 探讨模拟口腔环境下长石质玻璃陶瓷和二硅酸锂玻璃陶瓷材料随时间变化的摩擦学特性,从修复体在口内动态咀嚼过程的角度为临床合理评价齿科陶瓷材料的耐磨损性能提供参考.方法 将半径为3 mm的不锈钢小球分别与长石质玻璃陶瓷(CERAMCO3饰瓷)、二硅酸锂玻璃陶瓷(IPS e.max Press HT型铸瓷)配副,每组样本量为6,固定于磨损实验机上,在人工唾液、室温环境、加载力10 N(频率1.5 Hz,匀速圆周运动,转速90 r/min,半径0.5 mm)的条件下,进行120万次循环的摩擦测试.在20万、40万、60万、80万、100万和120万次循环节点使用三维形貌扫描仪测量铸瓷和饰瓷的体积损失量,使用扫描电镜观测试件表面微观形貌.结果 模拟口腔环境下,饰瓷20万、40万、60万、80万、100万和120万次循环时的磨损速率为(0.001 20±0.000 18)、(0.000 10±0.000 03)、(0.00050±0.000 05)、(0.000 10±0.000 02)、(0.004 10±0.000 38)和(0.019 00±0.003 53) mm3/万次.铸瓷20万、40万、60万、80万、100万和120万次循环时的磨损速率为(0.139 50±0.030 94)、(0.12440±0.031 20)、(0.054 80±0.005 38)、(0.038 80±0.006 10)、(0.011 10±0.00375)和(0.198 90±0.045 80) mm3/万次.两种陶瓷的磨损曲线均呈现跑合期、稳定磨损期和剧烈磨损期.饰瓷在跑合期及稳定磨损期均表现为由疲劳作用产生的表浅磨痕,进入剧烈磨损期后出现犁沟样磨痕；铸瓷在跑合期表现为密集而表浅的犁沟,稳定磨损期出现疲劳作用产生的片状剥脱痕迹,进入剧烈磨损期后在犁削作用下铸瓷瓷层被整片磨除.结论 在模拟口腔环境条件下,每个节点铸瓷的磨损速率和磨损量均大于饰瓷.
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Cosmopost全瓷桩核的临床应用
目的探讨 Cosmopost 全瓷桩核的适应证、制作技术要点与临床效果.方法为96例患者制作全瓷桩核 228 件,其外部均为铸造全瓷冠或桥.临床总结该项技术的适应证,记录制作过程,检查瓷桩的密合度及冠桥的颜色.临床复查修复体的松动脱落与折裂折断情况,随访时间0.5～3 年.结果 1 件全瓷桩核的核切端因过薄,在全瓷冠戴入前折断 1.5 mm,但未影响终修复效果;其余227件全瓷桩核均无破损.所有修复体完成后 0.5～3 年复查,均无松动脱落与折裂折断.全瓷桩核支持的全瓷冠桥修复体有接近自然的美学效果,但其临床应用有严格的适应证.结论全瓷桩核支持的全瓷冠桥有良好的美学效果和较好的强度,有临床应用价值.
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氧化锆增韧纳米复合陶瓷粉体粒度与基体强度的关系
目的探讨氧化锆(ZrO2)粉体微观粒度、级配与材料增韧补强效果之间的关系.方法以采用包裹共沉淀法与湿法球磨方法合成的Al2O3-nZrO2纳米复合陶瓷粉体为研究对象,改变所添加ZrO2粉体的粒度,对粉体形貌进行扫描电镜观察与粉体粒径的测定分析;以注浆法将粉体制成样本生坯,经1 450 ℃烧结后,测定样本的抗弯强度与断裂韧性.结果①添加等量、不同粒度ZrO2的Al2O3-nZrO2纳米复合渗透陶瓷材料,其基体抗弯强度与断裂韧性差异有显著性(P＜0.05);②添加粒度分布范围在0.02～3.5 μm,包含粒径小于0.5 μm超细颗粒的ZrO2组,增韧增强效果显著,抗弯强度与断裂韧性分别达(115.434±5.319) MPa和(2.04±0.10) MPa m1/2. 结论添加ZrO2的粉体粒度与级配是影响Al2O3-nZrO2纳米复合渗透陶瓷材料基体强度的重要因素.
