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复合树脂间接法和直接法修复的疲劳破坏研究
目的通过体外咀嚼模拟实验,比较复合树脂间接法嵌体和直接法充填修复的抗疲劳破坏能力.方法 30颗牙冠完整离体磨牙制备Ⅱ类洞,随机分为3组,每组10颗牙.2个组以嵌体修复(分别用PermaCem-Dual和ParaCore-Dual粘接),第3组以复合树脂直接充填.24 h后于冷热循环机械载荷(TCML)咀嚼模拟疲劳实验机上进行疲劳实验,经1 000次5℃/55℃冷热循环,1.2×106次50 N机械负荷疲劳实验后,体视显微镜观察粘接破坏裂纹染色剂渗透情况,图像分析管理系统测定每个样本颈缘染色剂渗透距离.结果 2个嵌体修复组间的破坏和裂纹染色差异无统计学意义(P＞0.05),2个嵌体组均优于直接充填组(P＜0.05).结论复合树脂间接法嵌体修复较树脂直接充填具有更好的抗疲劳破坏能力,而2种不同粘接剂之间差异不明显.
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不同粘接系统粘接Ni-Cr合金与牛牙釉质的疲劳破坏研究
目的 通过体外冷热循环机械载荷(TCML)咀嚼模拟实验,比较三种不同树脂粘接系统粘接Ni-Cr合金与牛牙釉质的抗疲劳破坏能力.方法 制作30个Ni-Cr合金试片,分别用Panavia F,Super-Bond C&B和Resinomer+One-Step粘接于牛牙釉质上.24小时后置于TCML咀嚼模拟疲劳实验机上进行疲劳实验.经3000次5 ℃/55 ℃冷热循环,3×106次30牛顿机械负荷疲劳实验后,观察粘接面破坏及裂纹中染色剂微渗漏情况,分4级记录.数据作非参数Kruskal-Wallis和Mann-whitney统计学检验.结果 三组的破坏和微渗漏的差异无显著性,破坏和裂纹多发生在粘接剂-金属界面(14例),少数为粘接剂-金属界面和粘接剂内聚破坏的混合(2例).结论 所选用的三种粘接系统经冷热循环机械载荷疲劳实验后均有不同程度的脱落和裂纹出现,但其差异无统计学意义.金属-粘接剂界面是整个粘接结构的薄弱环节,提示提高金属-粘接剂-牙釉质粘接耐久性的关键是提高金属与粘接剂之间的寿命.
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传统型与微型固位体粘结固定义齿的粘结耐久性实验研究
目的:比较传统型和新型微型固位体粘结固定义齿的抗疲劳破坏能力.方法:将人前磨牙和磨牙各20 颗间隔10 mm配对包埋于树脂中建立单个磨牙缺失模型.随机等分为2 组,分别进行传统的邻面轴沟、牙合支托牙体预备和邻面备洞粘结预成微型固位体.制作Ni-Cr合金固定义齿,用树脂粘结剂Panavia F粘结于模型上,经冷热循环机械载荷(TCML)咀嚼模拟疲劳实验后,用体视显微镜观察粘结面破坏、微渗漏情况并作非参数Mann-Whitney统计学检验.结果:实验过程中传统邻面轴沟固位组有2 个双端、1 个单端固位体完全脱落;微型固位体固位组无固位体脱落.传统组微渗漏程度高于微型固位体组,有显著性统计学差异(P=0.046).破坏和裂纹多发生在粘结剂-金属界面.结论:微型固位体固位的粘结固定义齿的抗疲劳破坏能力优于传统的邻面轴沟固位型粘结固定义齿.
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树脂嵌体修复牙体缺损的抗疲劳能力的研究
目的:通过体外咀嚼模拟实验,比较复合树脂经不同方法处理后修复牙体的抗疲劳破坏性能.方法:30颗牙冠完整离体磨牙制备Ⅱ类洞,随机分为3组,每组10颗牙.分别以可乐丽菲露AP-X TM光固化树脂直接充填、直接嵌体粘接和酸蚀粘接嵌体修复.24 h后于冷热循环机械载荷(TCML)咀嚼模拟疲劳实验机上进行疲劳实验,SEM观察破坏裂纹形态,体视显微镜观察粘接破坏裂纹染色剂渗透情况,图像分析系统测定每个样本颈缘染色剂渗透距离.结果:2个嵌体修复组间的破坏和裂纹染色差异无统计学意义(P>0.05),2个嵌体组均优于直接充填组(P<0.05),在裂纹破坏模式上,树脂直接充填、直接嵌体粘接修复、酸蚀粘接嵌体修复组分别出现6、4和2个样本树脂内聚破坏.结论:复合树脂间接法嵌体修复较树脂直接充填具有更好的抗疲劳破坏能力,嵌体经酸蚀处理牙面粘接后抗疲劳破坏性能有所提高.
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复合树脂经不同方法处理后修复牙体的效果及其抗疲劳破坏性能分析
目的 研究复合树脂经不同方法处理后修复牙体的效果及其抗疲劳破坏性能.方法 对牙冠完整离体的磨牙45颗制备Ⅱ类洞,并将之随机分成3组,各组均15颗牙.其中,A组利用PermaCem-Dual粘接进行嵌体修复,B组利用ParaCroe-Dual粘接进行嵌体修复,C组利用复合树脂进行直接充填.于24 h后利用冷热循环机械载荷咀嚼模拟疲劳实验机对3组进行疲劳实验,并在体视显微镜下对粘接破坏裂纹染色剂的渗透情况进行仔细的观察.结果 A、B两组的染色剂渗透距离比较无显著差异,P>0.05.A、B两组的染色剂渗透距离明显优于C组,组间差异显著(P<0.05).结论 与复合树脂直接填充法相比,间接法嵌体修复的抗疲劳破坏能力更强,效果更好.
