首页 > 文献资料
-
纳米非品金刚石薄膜与纯钛及钴铬合金表面结合强度的研究
目的:研究纳米非晶金刚石薄膜与纯钛及钴铬合金表面结合强度以及镀膜厚度对结合强度的影响.方法:制备钴铬合金和纯钛圆片试件各20个,将纯钛与钴铬合金试件随机分成a1、b1及a2、b2各两组.al、a2组试件表面镀膜膜厚50nm;b1、b2组试件表面镀膜膜厚100nm.采用薄膜结合强度测试仪测试镀膜后试件的膜/基结合强度(Lc).结果:a1、b1两组以及a2、b2两纽Lc均存在显著性差异(P<0.05);膜厚相同时,纯钛和钴铬合金试件Lc之间也存在显著性差异(P<0.05).结论:纳米非晶金刚石薄膜可以与纯钛及钴铬合金材料达到较好的结合;膜厚相同时,纳米非晶金刚石薄膜与纯钛表面的结合强度优于钴铬合金;镀膜厚度对纳米非晶金刚石薄膜与纯钛及钴铬合金的结合强度有明显影响,因此在镀膜时应选择适宜的膜厚.
-
含钛合金及Ni-Cr合金与瓷粉结合强度的实验研究
目的:研究含钛合金(4%～6%)[熔附HeraCeramJC瓷粉(A1组)和Vita瓷粉(A2组)]、HeraCeram公司的Ni-Cr合金[熔附HeraCeramJC瓷粉(B1组)和Vita瓷粉(B2组)]及西北有色金属厂的Ni-Cr合金[熔附HeraCeramJC瓷粉(C1组)和Vita瓷粉(C2组)]的金-瓷结合强度,为临床工作提供参考.方法:运用三点弯曲法对各组的金-瓷结合强度进行测试,并对金-瓷结合界面进行电镜观察分析.结果:电镜显示各组瓷粉均与金属基体结合紧密,无明显气泡、中间层等缺陷.结合强度:A1组:(41.08±2.98)Mpa,B1组:(46.05±3.16)Mpa,C1组:(44.04±3.69)Mpa;A2组:(42.29±3.38)Mpa,B2组:(42.05±3.26)Mpa,C2组:(47.47±2.92)Mpa.①HeraCeramJC瓷粉与3种合金结合的结合强度比较:B1＞A1(P＜0.05);B1＞C1、C1＞A1(P＞0.05).②Vita瓷粉与3种合金结合的结合强度比较:C2＞A2、C2＞B2(P＜0.05);A2＞B2(P＞0.05).结论:本实验表明临床常用的3种非贵合金与瓷粉的金-瓷结合强度均大于ISO所要求的基本值25 Mpa,但各组间还存在一定差异,为临床工作中根据患者的具体情况选择合适的烤瓷修复基底材料和瓷粉提供实验依据.
-
电压对烤瓷镍铬合金表面镀金层性能影响的研究
目的:评价电压对烤瓷镍铬合金表面镀金层性能的影响.方法:按电压0.6～1.2V将试件分为7组镀金,目测淘汰色泽不合格者.用划痕法测试镀金层结合强度,用扫描电镜观察镀金层截面.结果:电压0.6V、1.1V、1.2V组色泽不合格;0.7～1.0V组镀层结合强度随电压增大而增大;电压大者镀层致密均匀.结论:镀金时应使电压维持在一定范围内以保证镀层拥有令人满意的色泽;在此电压范围内,镀层结合强度随电压增加而增大,且电压大者镀层致密均匀.
-
占空比和脉冲频率对钛微弧氧化表面处理后与瓷结合强度的影响
目的:观察钛试样在微弧氧化处理过程中,不同的占空比和脉冲频率对钛瓷结合强度的影响.方法:电解液由去离子水和Na2SiO3溶液组成,电压为300 V,时间3 min,占空比和频率分别为Ⅰ组0.2,500 Hz;Ⅱ组0.2,1 000 Hz; Ⅲ组0.04,1 000 Hz; Ⅳ组0.04, 500 Hz;Ⅴ组0.12,750 Hz.对钛试样表面进行处理后,用扫描电镜(SEM)观察表面形貌,并对不同组别试件进行瓷粉烧结,用三点弯曲试验测出钛与瓷的结合强度.结果:频率在1 000 Hz时比500 Hz的膜层表面的微孔直径小,膜层厚度增加;结合强度Ⅳ组明显高于Ⅲ组(P＜0.01),Ⅰ组高于Ⅱ组(P＜0.05);占空比由0.04增加至0.2时,氧化膜表面分布的微孔直径无明显变化,结合强度Ⅲ组明显高于Ⅱ组(P＜0.01),Ⅳ组高于Ⅰ组(P＜0.01).微弧氧化组膜层与基底间无明显界线,结合强度明显高于未行微弧氧化组(P＜0.01).结论:钛在烤瓷前经微弧氧化处理有利于钛与瓷的结合,且微弧氧化过程中不同处理参数对钛瓷结合强度有影响.
-
预氧化对钛-瓷结合影响的实验研究
目的:探讨预氧化处理对2 种钛/瓷系统结合强度及钛瓷结合界面的影响.方法:对钛表面采用喷砂及喷砂加预氧化2 种不同方法处理后,表面分别采用Duceratin(Degudent), Vita titankeramik(Vita)2 种钛瓷进行烧结.根据ISO 9693标准,对钛/瓷间的三点弯曲结合强度进行测试,并对钛/瓷结合界面进行SEM观察.结果:预氧化组的钛/Duceratin瓷结合强度与未预氧化组相比在统计学上具有显著差异(P<0.05);预氧化组的钛/Vita瓷结合强度与未预氧化组相比在统计学上无显著差异(P>0.05).预氧化组的钛/Duceratin瓷界面瓷与钛基体结合紧密,无明显裂隙;对照组的钛/Duceratin瓷界面间可见不连续的裂隙;预氧化钛/Vita瓷界面瓷与钛基体结合较紧密,只在局部区域存在少量的孔隙,但瓷内有大量气泡、孔隙存在.对照组钛/Vita瓷界面存在较连续的线状裂隙.结论:钛表面预氧化可有效地提高钛/Duceratin瓷的结合强度,但对钛/ Vita titankeramik瓷的结合强度无显著影响.
-
金瓷混合涂层烧结温度对镍铬合金与瓷结合强度的影响
目的:比较不同烧结温度所获得的金瓷结合强度有无差异并探讨其机制.方法:在镍铬合金预氧化表面和遮色瓷之间涂一层blendgold neu金泥糊剂,在不同的温度下进行烧结,用剪切试验测量金瓷结合强度,并用电子探针观察界面结合情况及界面元素的扩散情况.结果:在820、890、960 ℃ 3 种温度下烧结涂层时,前2 种烧结温度所获得的金瓷结合强度无明显差异,而960 ℃温度下烧结涂层所获得的金瓷结合强度明显高于820、890 ℃条件下烧结涂层及用传统方法所获得的金瓷结合强度.结论:涂层烧结温度对金瓷结合强度的影响显著,在一定范围内,涂层烧结温度越高金瓷结合强度的改善越明显.
-
钛表面微弧氧化处理对钛瓷结合强度的影响
目的:探讨微弧氧化膜作为钛与瓷间的中间层,增强钛瓷结合强度的可行性.方法:对钛表面采用打磨光滑、喷砂处理、微弧氧化等3 种不同方法进行处理后,表面进行瓷粉烧结.根据ISO 9693标准,对钛瓷间的三点弯曲结合强度进行测试,并对钛瓷结合界面和瓷剥脱面进行SEM和EDX观察与分析.以镍铬合金与瓷的结合强度测试结果为对照.结果:微弧氧化组的钛瓷结合强度与镍铬合金瓷组相比在统计学上无显著差异(P>0.05);粗糙组的钛瓷结合强度大于光滑组(P<0.05),但明显小于微弧氧化组(P<0.01).光滑组的钛瓷界面间可见有约25 μm的裂隙;粗糙组的钛瓷界面只有在局部区域存在着少量的孔隙;而微弧氧化组的钛瓷界面瓷与钛基体结合紧密,无任何气泡、孔隙存在.结论:钛表面微弧氧化可有效地提高钛瓷的结合强度,达到镍铬合金与瓷的结合强度水平.
-
烧结次数对金属烤瓷修复体剩瓷率的影响
目的:用一种新指标--剩瓷率研究烧结次数对金属烤瓷修复体结合强度的影响.方法: 采用Mackert 于1988 年设计的恒应力弯曲装置,应用能谱分析仪,测量金瓷样本烧结1～9 次的剩瓷率,分析烧结次数对金瓷结合强度的影响.结果:t检验分析:金瓷修复体烧结3 次,剩瓷率明显降低,烧结3～9 次,剩瓷率无明显改变. 结论:金瓷修复体烧结次数应尽可能控制在3 次以内.
-
Ti-75合,金作为复合种植体基底材料的实验研究
目的:观察复合种植体(CI)基底材料Ti-75合金(TA)的生物学特性和TA-涂层结合强度在种植体骨界面结合强度中的表现.方法:应用穿皮质骨种植模型,在双侧犬股骨内种植TA和CI共32枚;在术后3个月和6个月,处死动物取材;种植体骨界面进行组织学观察和推出试验,并对断裂后的种植体骨界面进行扫描电镜观察.结果:TA与CI均与骨组织形成了骨性结合;CI骨界面的剪切强度高于TA(P＜0.01);CI骨界面断裂大部分在涂层骨组织界面和涂层内部,很少在涂层TA界面.结论:TA与CI均具有良好的生物相容性;TA涂层界面具有足够的结合强度,是值得进一步研究的复合种植体基底材料.
-
遮色瓷双层涂法对金瓷结合强度的影响
目的:比较Opaque双层涂法和Opaque一次法对金瓷结合强度的影响.方法:采用双轴弯曲实验,计算金瓷结合强度及金瓷界面剩瓷率.结果: Opaque 双层涂法的结合强度及金瓷界面剩瓷率均显著高于Opaque 一次法;950 ℃和970 ℃烧结的两种Opaque 双层涂法对金瓷结合的影响无显著性差异.结论: Opaque 双层涂法显著提高了金瓷复合体的结合强度.
-
微弧氧化中不同浓度Na_2SiO_3溶液对钛-瓷结合强度的影响
目的:研究以不同浓度Na_2SiO_3溶液进行微弧氧化处理后对钛-瓷结合强度的影响,方法:在瓷粉烧结前,分别用3 种浓度的Na_2SiO_3溶液对纯钛片进行微弧氧化处理,瓷粉烧结后通过三点弯曲实验检测钛-瓷结合强度,并以扫描电镜(SEM)和能谱分析(EDS)对膜层表面及钛-瓷界面进行分析.结果:三点弯曲实验结果显示微弧氧化各组钛-瓷结合强度均高于对照组,当Na_2SiO_3溶液浓度为20 g/L时钛-瓷结合强度明显高于30 g/L组和40 g/L组(P<0.05).EDS分析显示经微弧氧化处理后,钛表面生成含Si元素氧化膜,其含量随溶液浓度增加而升高.扫描电镜显示,随着溶液浓度增加,氧化膜表面孔洞直径增加,氧化膜变厚,致密性下降;钛-瓷结合界面出现微小裂隙.结论:微弧氧化处理可提高钛-瓷结合强度,微弧氧化溶液浓度对钛-瓷结合强度有影响.
-
磁控溅射ZrSiN/ZrO2复合梯度涂层纯钛表面对钛瓷结合强度的影响
目的:探讨磁控溅射ZrSiN/ZrO2复合梯度涂层作为钛瓷结合中间层对钛瓷结合强度的影响.方法:将50个钛试件分为2组(n=25),实验组在钛基底表面用磁控溅射的方法制备ZrSiN/ZrO2复合梯度涂层,对照组试件表面采用常规喷砂处理.2组试件各随机抽取10个进行粗糙度和表面能检测,各取10个用钛专用瓷粉烧结并采用三点弯曲试验进行钛瓷结合强度测试,用SEM和EDS对2组试件瓷剥脱面和钛瓷结合横截面进行观察、对比、分析.结果:ZrSiN/ZrO2复合梯度涂层组的粗糙度低(P＜0.05),接触角大(P＜0.05);三点弯曲结合强度试验表明实验组钛瓷结合强度高(P＜0.05);瓷剥脱面和钛瓷结合横截面的SEM和EDS分析显示,各元素原子百分比含量及线性分布情况均提示实验组试件表面瓷残留量多于对照组.结论:磁控溅射ZrSiN/ZrO2复合梯度涂层能够控制钛金属表面过度氧化,有效缓冲钛瓷结合热应力,提升钛瓷结合强度.
关键词： 磁控溅射 ZrSiN/ZrO2 梯度涂层 钛瓷 结合强度 -
3种粘接瓷对钛瓷结合强度的影响
目的:观察3 种粘接瓷对钛瓷结合强度的影响,分析粘接瓷作用机制.方法:将纯钛试件随机分为3 组分别采用纯钛专用瓷Super Ti22,Duceratin,Titankeramik进行烧结,每种瓷粉又分为涂布粘接瓷组和未涂布粘接瓷组,共6 组.根据ISO9693标准,运用三点弯曲方法测试各组钛瓷结合强度.对钛瓷结合界面进行扫描电镜观察和能谱分析.结果:Super Ti22涂布粘接瓷组结合强度为(35.84±2.17) MPa,Duceratin涂布粘接瓷组结合强度为(35.45±2.37) MPa,均显著大于各自未涂布组(P<0.05);Titankeramik涂布粘接瓷组结合强度为(31.73±1.66) MPa, 略大于其未涂布组(29.86±2.48) MPa,但差异无显著性(P>0.05).电镜观察Super Ti22和Duceratin涂布粘接瓷组钛瓷结合界面结合紧密,未见明显孔隙出现;其余各组均可见明显孔隙.结论:粘接瓷的应用有利于钛瓷结合强度的提高.
-
降温速率对Noritake瓷与铸钛结合强度的影响
目的:探讨烤瓷烧结过程中降温速率对钛铸件与瓷结合强度的影响.方法:根据ISO 9693标准制作钛烤瓷试件,分别采用15、40、50、100℃/min 4种不同的降温速率对钛烤瓷试样进行冷却,应用三点弯曲法测试钛/瓷结合强度,扫描电镜及能谱分析(SEM/EDS)观察钛表面瓷的残留量.结果:降温速率为15℃/min时的钛/瓷结合强度明显高于其他3组(P<0.01),降温速率为40℃C/min和50℃/min时2组之间的钛/瓷结合强度在统计学上无明显差异(P>0.05).降温速率为100℃/min时钛/瓷结合强度明显低于其他3组的钛/瓷结合强度(P<0.01).SEM/EDS显示降温速率越快,钛表面残留瓷越少.结论:烤瓷熔附时,慢速降温可以有效提高钛/Noritake瓷的结合强度.
-
四种饰瓷与Vitablocs MarkⅡ瓷结合强度的比较
目的:测试并比较4种饰瓷与Vitablocs MarkⅡ瓷的结合强度,为临床使用提供依据.方法:将成品Vitablocs Mark Ⅱ瓷块切割成12 min×6 mm×2 mm的试件24个,随机分为4组,分别在其表面烧结E-maxceram、Vintage ZR、Cercon ceram kiss及VM9饰瓷,剪切实验测试各组结合强度,电镜观察确定试件的断裂方式.结果:E-max ceram、Vintage ZR、Cercon ceram kiss、VM9 4组的抗剪强度值分别为(41.07±12.42)MPa、(43.44±11.32)MPa、(35.81±8.69)MPa、(37.35±9.71)MPa;试件的断裂67%以上均发生于基底瓷;经单因素方差分析得出F=0.641,P>0.05,表明4组抗剪强度无显著性差异;单样本t检验结果显示,4组饰瓷与Vitablocs Mark Ⅱ瓷的结合强度值均高于ISO9693:1999规定的强度值(25 MPa).结论:4种饰瓷与Vi-tablocs MarkⅡ瓷的结合强度均能满足临床需要,可作为Vitablocs Mark Ⅱ的个性化饰瓷使用.
关键词： Vitablocs Mark Ⅱ 饰瓷 结合强度 -
两种金处理方法对镍铬金属烤瓷冠结合强度影响的研究
目的:研究溅射金介质层和金沉积对Ni-Cr合金与瓷结合强度的影响并探讨其作用机制,为临床应用提供一定的实验依据.方法:采用溅射金介质层和金沉积为Ni-Cr合金与瓷的中间介质,通过剪切试验测试溅射金介质层组和金沉积组金瓷结合强度;扫描电镜观察2组试件界面结合形貌并运用能谱仪检测合金中Ni、Cr元素与瓷内Si、Al元素和Au元素,在界面扩散分布情况,运用XRD对试件表面相组成进行分析.结果:溅射金介质层组金瓷结合强度为(98.095±2.73)MPa.金沉积组为(94.705±2.62)MPa,2组差异无统计学意义(P＞0.05).但溅金组金瓷界面表面颗粒明显细化、分布均匀且清洁度好.结论:溅射金介质层可替代金沉积来增强金瓷结合强度,它是一种理想的改善金瓷结合的工艺.
-
口腔黏结技术在中国的发展现状
Bonocoure[1]1955年发现酸蚀牙釉质可以改善修复材料与牙体硬组织的结合强度,从而开创了现代口腔黏结技术的基础.黏结技术的目的在于力求在不磨切或少磨切完好自然牙体组织的前提下,直接地把修复材料贴附于缺损或需要修补的牙体硬组织处,以修复牙齿硬组织缺损或牙齿缺失.尽管到目前为止黏结技术还未能完全帮助人们完全实现这一目标,但通过牙科材料学家和临床专家的共同努力,已经为实现这一目标做了许多重要的工作,取得了许多重要突破.
-
不同预处理对切削纯钛与瓷结合强度的影响
目的:比较不同预处理条件下切削纯钛与瓷结合强度.方法:选用工业纯钛TA2制作25 mm×3mm×0.5 mm试条60个.随机分成6组,分别进行自然氧化15、30、60 min,加热氧化300℃,500℃,700℃处理.相同条件烤瓷后用三点弯曲测试方法测钛瓷结合强度.结果:预氧化700℃绀钛瓷结合强度明显高与其他符组,差异有统计学意义(P<0.05).结论:700 ℃预氧化可明显增强切削纯钛与瓷的结合强度.
-
不同时间对钛表面微弧氧化处理后与瓷结合强度的影响
目的:观察钛试样在微弧氧化处理过程中于不同氧化时间形成的氧化膜对钛瓷结合强度的影响. 方法: 电解液由去离子水和Na2SiO3溶液组成,占空比和频率分别为0.04,500 Hz,电压300 V,根据时间不同分为3组,分别为3, 6, 10 min组. 对钛试样表面进行处理,将未行微弧氧化处理的钛试样作为对照组. 扫描电镜观察膜表面形貌;对不同组别试件进行瓷粉烧结;采用三点弯曲试验测量钛与瓷的结合强度. 结果:3, 6, 10 min组和未行微弧氧化组与瓷的结度分别是56.4±0.8,40.4±2.3,36.0±3.0,32.2±1.9. 随着氧化时间的延长,试件表面变化较大,微孔直径增大,微孔数量明显减少,表面变得粗糙,氧化层膜的厚度也随之增加,从5 μm左右增加到12 μm. 随时间的延长,钛与瓷的结合强度逐渐降低,结合强度在3 min组明显高于6,10 min组(P＜0.01),6,10 min组结合强度相差不大,无统计学意义(P＞0.05), 但微弧氧化组的结合强度明显高于未行微弧氧化组(P＜0.01). 结论:钛在烤瓷前经微弧氧化处理有利于钛与瓷的结合,且在微弧氧化过程中不同氧化处理时间对钛瓷结合强度有影响.
-
生物型膝关节假体的研究进展
生物型膝关节假体即非骨水泥型膝关节假体，其通过假体-骨界面紧密接触，促使骨组织长入假体，提高假体与髓腔的结合强度，从而达到假体的长期稳定。使用生物型人工膝关节，可保存患者骨量，同时避免或降低了骨水泥所导致的毒副作用。目前，随着工程技术与生物材料的发展，临床与科研对于生物型膝关节假体的研究也愈发受到关注。本文就生物型膝关节假体的研究进展予以综述。
