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铸造纯钛桩用于根折前牙的保存治疗
外伤造成的前牙牙折很常见,一般情况下,冠折及部分冠根折的病例在根管治疗后做烤瓷冠修复,按口腔修复的传统理论,对大部分根折的病例予拔除断根后义齿修复或种植牙修复治疗,在实际工作中,许多患者由于种种原因不愿拔牙,特别是牙冠完好的前牙根折病例.本研究尝试对此类病例进行根管治疗之后以铸造纯钛桩固定,经过3个月至1年的临床观察,效果满意,现报道如下.
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深冷处理对牙科铸造纯钛烤瓷体金瓷结合力的影响
深冷处理技术是一种低温处理技术，已被广泛应用于工业及生物、高科技等领域来改善和提高多种材料（如金属、塑料、陶瓷等）的综合性能［1］。纯钛以其优良的生物相容性及耐腐蚀性，成为近年来口腔修复领域运用为广泛的金属材料之一［2］。但由于纯钛特殊的化学性质，使得钛瓷间的结合机制较为复杂。因为纯钛与陶瓷之间的结合力普遍低于传统金瓷之间的结合力，使得纯钛烤瓷修复体在临床应用中易出现烤瓷体崩瓷的现象［3，4］。故研究深冷处理对纯钛烤瓷冠金瓷结合力的影响对临床口腔材料领域技术的发展有着重要的价值。本文就深冷处理对纯钛铸造烤瓷冠金瓷结合力方面的影响论述如下。
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喷砂对不同树脂与纯钛粘结抗剪强度及粘结耐久力的影响
目的：探讨喷砂处理对不同树脂与纯钛粘结抗剪强度及粘结耐久力的影响。方法用牙科铸钛的方法制作φ5 mm ×5 mm及φ4 mm×2 mm的圆柱形钛段各96个,两种规格的钛段配对(共96对)。分成实验组和对照组。实验组钛粘接表面用50μm Al2 O3喷砂,对照组钛表面不做处理。分别用Super-Bond C&B( SB)、Panavia F( PF)和Rely X Unicem( RU)按生产厂商提供的要求将大、小钛段成对粘接。分为SB未喷砂、SB喷砂、PF未喷砂、PF喷砂、RU未喷砂、RU喷砂6组(每组16对)。将以上每组中的一半样品(每组8对)置于37℃水浴箱内24 h,,另一半样品水储24 h后再进行5000次冷热循环。将样品固定于MTS测试机上进行剪切强度的测试,计算粘结抗剪强度值。不同粘结剂组的粘结抗剪强度采用考虑交互作用的两因素方差分析进行统计学分析。结果冷热循环前,RU未喷砂组的粘接抗剪强度低,SB喷砂组粘接抗剪强度高,为(28.03±8.40)MPa,5000次冷热循环后,PF喷砂组粘接抗剪强度高,为(27.12±8.68) MPa, RU未喷砂组低。冷热循环前,SB喷砂组和SB未喷砂组,RU喷砂组和RU未喷砂组的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。5000次冷热循环后,RU喷砂组和RU未喷砂组的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。 SB未喷砂组、SB喷砂组5000次冷热循环前、后的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。其余各组5000次冷热循环前、后的粘接抗剪强度值差异没有统计学意义(P>0.05)。结论喷砂能显著提高铸造纯钛与SB、RU的粘接抗剪强度及粘结耐久力,但不是和所有树脂与纯钛的粘接抗剪强度及粘结耐久力成正相关关系。
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3种树脂粘接水门汀与铸造纯钛粘接强度研究
目的:研究3种复合树脂粘固剂与铸造纯钛的粘接强度.方法:用牙科铸钛的方法制作直径分别为4 mm和5 mm的钛棒,切割成长度为4 mm的小钛片.2种规格的钛片配对粘接面用400～1200目碳化硅砂纸在流水下打磨抛光,使之呈均匀一致的平面.50μm氧化铝喷砂,另一组表面不喷砂作为对照,分别使用Super-BondC&B、Panavia F、Rely X Unicem 3种复合树脂粘固剂粘接.扫描电镜观察喷砂前后铸造纯钛的表面形态.复合树脂粘接剂固化后经37℃恒温水浴24 h以及5000次5～55℃冷热循环,测试剪切强度.用SAS的ANOVA过程对各组数据进行分析.结果:喷砂前后纯钛与Panavia F的剪切强度高,分别为(26.62±3.40) MPa、(23.71±5.28) MPa；5000次冷热循环后,喷砂组的铸造纯钛与Panavia F的剪切强度高(27.12±8.68) MPa；未喷砂的铸造纯钛与Super-Bond C&B、Rely X Unicem的粘接强度低,并且有12.5％的脱落率.结论:本实验结果表明喷砂可以提高Super-Bond C&B、Panavia F、Rely X Unicem的粘结力和粘结耐久力.不喷砂时,Panavia F与铸造纯钛之间能获得较高的粘接强度和良好的粘接耐久性,喷砂以后优势不再明显.
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纯钛表面电火花沉积中间层对钛瓷结合强度的影响
目的:探讨在铸造纯钛表面电火花沉积技术制备中间层对钛瓷结合强度的影响.方法:将40个纯钛试件平均分为4组,分别用硅、锆及钴铬合金电极通过电火花沉积技术在其表面制备中间层,对照组不作沉积处理,喷砂后测各组试件的表面粗糙度.参照ISO 9693(1999)Amd.1 2005(E)标准在试件中份烧结Ti-22瓷粉,测钛瓷间的三点弯曲结合强度.对钛瓷结合界面进行扫描电镜观察及X射线能谱分析.用X射线衍射分析仪分析硅电极组中间层的结构.结果:喷砂后各组试件表面粗糙度差异无显著性,硅电极组钛瓷间的三点弯曲结合强度高,为(33.38±3.67)MPa.较其他3组结合强度差异有显著性(P<0.05),其他3组间钛瓷结合强度差异无显著性.扫描电镜观察显示各组试件钛瓷结合界面均未见明显氧化层,硅电极组可见中间层与钛基材间有约15～20 μm的过渡层.X射线衍射分析结果提示硅电极组中间层中有TiN、Ti5Si3及TiSi2生成.结论:通过电火花沉积技术用硅电极在铸造纯钛表面制备中间层可提高其钛瓷结合强度.
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铸造纯钛与树脂水门汀粘结界面疲劳强度的研究
目的:本实验通过体外循环加载模拟口内受力,研究不同的树脂水门汀与铸造纯钛之间粘结界面疲劳强度,以及冷热循环对疲劳强度的影响,为临床应用提供实验依据.方法:用φ5 mm×5 mm的圆柱形小钛段与φ4mm×2 mm小钛片48对分别用Super- Bond C&B和Panavia F粘接,粘接前粘接面用Alloy Primer预处理,将以上每组中的一半样品置于37℃水浴箱内24 h,另一半样品水储24h后再进行5000次冷热循环(5℃←→55℃,浸渍时间为30 s).将样本固定于振动动态测试系统上进行疲劳测试,试验波形为正弦波,应力比R=0,频率为4Hz,测定参照升降法,将疲劳试验结果与之前静载剪切强度测试结果进行对比分析.结果:疲劳极限远小于静载剪切强度值,冷热循环对疲劳强度没有明显影响.疲劳极限值与剪切强度值呈正相关(P＜0.01).结论:铸造纯钛表面经Alloy Primer处理后与2种树脂水门汀粘固后能耐受106次循环加载的疲劳极限约为静载剪切强度的15％.
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铸造纯钛抛光方法的研究进展
义齿加工过程中,对其进行研磨抛光处理是必不可少的重要环节.它对改善义齿的美观及佩戴舒适性,以及减少食物和茵斑的堆积,延缓义齿的腐蚀作用等均可起到良好的效果.钛的性能不稳定,经铸造后易发生一系列变化,使铸件污染而粗糙,更需要打磨和抛光.为此,作者对铸钛的抛光包括机械法、化学法、电解法、超声法和离心桶法以及对抛光效果的观察方法及评价标准进行了综述.
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2种金属表面处理剂对铸造纯钛试件与树脂黏固剂粘接强度的影响
目的 研究2种金属表面处理剂对铸造纯钛试件与树脂黏固剂粘接强度的影响.方法 用牙科铸钛的方法 制作直径分别为4 mm和5 mm的钛棒,并切割成长度为3 mm的小钛片.将2种规格的钛片配对,粘接面用碳化硅砂纸在流水下打磨抛光,使之呈均匀一致的平面,50μm Al2O3喷砂.试件随机分成3组进行表面处理:第1组不使用金属表面处理剂,第2组使用Alloy Primer进行表面处理,第3组使用V-Primer进行表面处理.然后每组再分为3个小组,分别使用Super-Bond C&B、Panavia F、Rely X Unicem 3种黏固剂粘接.黏固剂固化1 h后,经37 ℃恒温水浴24 h以及5 000次冷热循环后,测试粘接强度,并观察铸造纯钛的表面形态和粘接面的破坏形式.结果 AlloyPrimer、Super-Bond C&B的配伍组合与铸造纯钛获得的粘接强度在冷热循环前、后分别为(31.23±4.86)、(34.08±3.36)MPa,高于其他表面处理剂与树脂黏固剂配伍组合获得的粘接强度(P＜0.05).结论 金属表面处理剂和树脂黏固剂的组合不同会导致粘接强度不同,经Alloy Primer处理的铸造纯钛试件与Super-Bond C&B的粘接强度高.
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三种树脂粘接水门汀与铸造纯钛粘接强度的临床护理研究
目的 研究三种复合树脂粘固剂与铸造纯钛的粘接强度.方法 配合医生用牙科铸钛的方法制作直径分别为4 mm和5 mm的钛棒,切割成长度为4 mm的小钛片.分别使用Super-Bond G&B、Panavia F、Rely X Unicem三种复合树脂粘固剂与未喷砂、喷砂铸造纯钛粘接固化后经37℃恒温水浴24 h,5000次5～55℃冷热循环,测试剪切强度.结果 Super-Bond G&B与喷砂后纯钛连接的剪切强度高,Panavia F其次,Rely X Unicem的粘接强度低.结论 Super-Bond CAB与喷砂后铸造钛之间能获得高的粘接强度和粘接耐久性.
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CAD/CAM纯钛和铸造纯钛与瓷结合强度的对比研究
目的：比较 CAD／CAM（计算机辅助设计／计算机辅助制造）纯钛和铸造纯钛与瓷的结合强度。方法：分别用 CAD／CAM和铸造方法制作钛瓷结合试件，运用三点弯曲方法测试钛瓷结合强度（n ＝8），并对钛瓷结合界面进行扫描电镜（SEM）观察分析。结果：CAD／CAM纯钛与瓷结合强度为（35．95±3．74）MPa、铸造纯钛与瓷结合强度为（28．37±1．98）MPa，组间比较 P ＜0．05。电镜显示 CAD／CAM钛瓷结合界面上钛基底与瓷间有较薄的过渡层，钛与瓷结合紧密，无明显孔隙；铸造纯钛与瓷结合界面上的过渡层较厚，存在微小的孔隙。结论：CAD／CAM纯钛与瓷的结合强度大于铸造纯钛与瓷的结合强度。
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激光焊接铸造纯钛焊缝薄膜材料的力学性能研究
目的:应用激光干涉应变计法研究激光焊接铸造纯钛焊缝薄膜材料的力学性能.方法:将激光焊接后的纯钛板按焊缝距离的不同分为0.00、0.25、0.50 mm焊接组和对照组(无焊接),把焊接后的纯钛板和母材线切割成小试样(60 mm×20 mm×1 mm),X线探伤筛选后,对合格小试样运用激光干涉应变计法进行拉伸试验,测定材料的抗拉强度并得出应力、应变曲线.结果:随着焊缝距离的增大,3 组试样抗拉强度分别为(492.16±33.19) MPa、(488.09±43.18) MPa、(558.45±10.80) MPa,与母材抗拉强度(532.15±11.62) MPa无显著性差别(P>0.05).0.00 mm焊缝焊接组与0.25 mm焊缝焊接组拉伸过程中无明显颈缩,拉伸应力、应变曲线显示其塑性形变量明显减少,延伸率显著下降.0.5 mm焊缝焊接组焊件变形较大,拉伸过程中颈缩明显,拉伸应力、应变曲线显示其塑性形变量减少,延伸率下降.结论:焊缝薄膜材料的抗拉强度与母材无显著性差异,但塑性形变量和延伸率均不及母材.焊接过程中焊缝间隙较小时容易出现脆性断裂;焊接间隙较大时焊接精度随之下降.
