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给水处理中含砷污泥的浸出毒性和初步处置研究
目的 研究混凝微滤工艺处理高砷饮用水所产生的铁盐和铝盐含砷污泥的浸出毒性,以及含砷污泥的处置与利用方法.方法 采用中国国家标准方法和USEPA的TCLP方法检验了含砷污泥的浸出毒性,并采用水泥固化的方法对含砷污泥的处置进行了初步研究.将铁盐含砷污泥添加到路用基材中,探讨其废物利用的可能性.结果 铁盐和铝盐含砷污泥TCLP方法浸出液中砷的浓度分别为118μg/L和420μg/L,高于国家标准方法的9.5μg/L和11.8μg/L,但两种方法测定的浸出毒性均低于危险废物浸出毒性的国家标准.普通硅酸盐水泥固化体的TCLP浸出液中砷浓度仅为污泥的10%左右,固化体的无侧限抗压强度分别为3.25MPa和0.76MPa,可以满足堆放要求.掺入少量铁盐含砷污泥的路用基材强度提高12%左右.结论 给水处理中含砷污泥不属于具有浸出毒性的危险废物,水泥固化是处置含砷污泥的有效方法,将少量铁盐含砷污泥添加到路用基材中使含砷污泥得到了有效利用,又避免了可能出现的环境污染问题.
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不同排溢沟设计对CEREC 3D全瓷冠边缘适合性和抗压强度影响的研究
目的 探讨牙体预备中排溢沟设计对CEREC 3D全瓷冠边缘适合性和抗压强度的影响.方法 制作三组不同排溢沟(无排溢沟、两排溢沟、四排溢沟)的复合树脂代型,黏固CEREC 3D全瓷冠.采用体视显微镜测量冠的边缘适合性.使用万用测力机测试其抗压强度.结果 对照组与两排溢沟组及对照组与四排溢沟组之间边缘适合性和抗压强度存在显著差异;而两排溢沟组与四排溢沟组之间无显著差异.结论 增加两条排溢沟可使CEREC 3D全瓷冠达到较好的的边缘适合性和抗压强度.
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髋部骨折患者中股骨颈强度的测定
目的:了解老年髋部骨折和老年骨质疏松的关系.方法:选择1998年至2003年收治的50岁以上老年髋部骨折80例,测定其健侧股骨上端强度(Singh指数),同时选择门诊50岁以上其他原因摄骨盆X线片而无骨盆和股骨上端骨折的患者90例,测定其左侧股骨上端强度,将测得的数值作对比分析.结果:50-60岁组和61-70岁组股骨上端强度与对照组比较差异有统计学意义(P＜0.01),而70岁以上组的强度与对照组比较差异无统计学意义(P＞0.05).结论:老年髋部骨折患者其股骨上端强度明显下降,测定Singh指数对预测髋部骨折有重要意义.
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脊柱交界区终板抗压强度分布规律的生物力学研究
目的:探讨脊柱交界区终板不同位点抗压强度及其分布规律.方法:选用5具成年男性新鲜脊柱标本的颈胸段、胸腰段及腰骶段,共65个椎体125个终板,采用环形取点的方式,对每个终板平面的49个测试点用直径1.5mm的平底压头进行连续压缩加载试验,获得大压缩力,所得数据进行统计分析.结果:以椎体为单位,颈胸段终板从C4开始抗压强度逐渐下降,至C7达到低点,C7～T1明显升高.胸腰段各椎体终板的抗压强度呈依次上升趋势,腰骶段L3、L4终板抗压强度继续上升,L5出现降低,S1节段再次升高.颈胸段与胸腰段抗压强度均小于腰骶段(P<0.01).上下终板抗压强度变化趋势相似.各段椎体抗压强度下终板强于上终板(P<0.01).椎问隙相邻面上一椎体下终板的抗压强度大于下一椎体上终板(p<0.05).由内至外,抗压强度逐渐增大(P<0.05).颈胸段和腰骶段的后部终板抗压强度大于前部,而胸腰段为前部大于后部(p<0.05).结论:不同节段终板的抗压强度分布规律不同,临床安放椎间置人物时需注意置人物的大小及放置位置.
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骨质疏松椎体强化的生物力学研究
骨质疏松椎体压缩性骨折常引起顽固性腰痛和脊柱后凸畸形,严重影响病人的生活质量,目前临床上尚无有效的预防和治疗办法.文献报道通过PMMA骨水泥强化骨质疏松椎体,能迅速解除腰痛,预防椎体塌陷和压缩性骨折的发生.作者通过比较骨质疏松椎体强化前后椎体抗压强度的变化,从生物力学角度探讨椎体强化的效果.
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两种抗生素复合骨水泥的材料学性能及抗菌活性研究
目的：探讨复合万古霉素、美罗培南、万古霉素＋美罗培南的抗生素复合骨水泥（ AIBC）的性质，以探索抗菌谱更广、耐药可能性更低的AIBC。方法以Palacos为载药骨水泥，复合万古霉素、美罗培南、万古霉素＋美罗培南，分别检测不同配方的AIBC的抗压强度、洗脱特性和抗菌活性。结果5％质量分数的AIBC，其抗压强度降低至70 MPa左右，万古霉素、美罗培南均能够从AIBC中有效释放，万古霉素＋美罗培南复合的AIBC万古霉素释放量高于仅复合万古霉素的AIBC，且差异有统计学意义（7.96％vs 5.25％，t＝47.51，P＜0.01）；同时美罗培南洗脱比例也轻度升高，且差异有统计学意义（2.86％ vs 2.70％，t ＝2.98，P ＜0.01），但不影响抗生素的抗菌活性。结论万古霉素与美罗培南复合后的AIBC促进万古霉素释放，对美罗培南的释放影响不大，能覆盖更广的PJI细菌谱，不降低材料学特性，不影响抗菌活性，在治疗PJI时应考虑使用。
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半椎板入路在椎管髓外膜内肿瘤显微手术中的应用
椎管内肿瘤的传统手术方法是采用经后正中入路咬除棘突、韧带以及全椎板后切除肿瘤,该方法破坏脊柱后柱结构,降低脊柱的抗压强度,远期可影响脊柱的稳定性,导致脊柱后凸畸形[1].我院自2009年2月至2010年5月采用半椎板入路显微切除椎管髓外膜内肿瘤共42例,取得较好疗效,现对这些病例资料及临床随访情况进行总结分析.资料与方法1.一般资料:男18例,女24例,年龄16～65岁(平均45岁),病程3-25个月(平均15个月).肿瘤位于颈段12例,胸段7例,腰骶段23例;肿瘤累及1个节段25例,2个节段14例,3个节段3例;椎管内肿瘤36例,椎管内外(哑铃型)肿瘤6例;所有病例均有不同程度脊髓或神经根受压症状和体征,其中四肢无力3例,双下肢无力24例,单侧肢体无力10例;肢体麻木35例,胸腰部束带感10例,有感觉障碍平面23例;根痛15例;括约肌功能障碍8例.
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犬去细胞喉支架的生物力学研究
目的 评价犬去细胞喉支架的生物力学性能.方法 随机选5只中国杂种犬通过双侧颅甲动脉顺行持续注入去离子剂作为实验组;另取5只同类犬不灌注喉作为对照组.两组分别行大体观察,HE、阿尔新蓝、Masson染色显微镜观察,扫描电镜观察及生物力学性能测定.结果 实验组喉较对照组苍白透明,HE染色观察肌肉黏膜未见细胞残留.阿尔新蓝染色观察软骨糖胺聚糖含量和Masson染色观察软骨胶原含量,实验组灌注喉与未灌注的对照组比较差异均无统计学意义(t值分别为1.462和1.267,P值均＞0.05).扫描电镜观察实验组软骨基质与对照组比较未出现明显断裂.压凹试验测得甲状软骨压缩模量实验组为(1.06±0.07)MPa((-x)±s,下同),对照组为(1.15±0.11)MPa;环状软骨压缩模量实验组为(1.68±0.11)MPa,对照组为(1.67±0.09)MPa,两组比较差异均无统计学意义(t值分别为1.424和0.185,P值均＞0.05).拉伸试验测得甲状软骨抗拉强度实验组为(5.74±0.88)MPa,对照组为(6.18±1.33)MPa,差异无统计学意义(t=0.627,P值＞0.05).结论 灌注法去细胞技术构建的犬去细胞喉支架生物力学性能良好,是一种较理想的支架材料.
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自制桩核树脂机械性能的比较研究
目的 对比3种自制桩核树脂与3种双固化进口桩核树脂的机械性能.方法 将纳米SiO2与玻璃粉作为填料,以3种比例分散于不同基质中,组1:SiO2填料直径为50nm,基质添加BisEMA6；组2:SiO2填料直径为12nm和50nm,基质添加BisEMA6；组3:SiO2填料直径为12nm和50nm,基质添加BisEMA.测定比较3组自制桩核树脂和3种双固化进口桩核树脂的挠曲强度、抗压强度、断裂面微观结构.结果 自制组2、3的挠曲强度与3组双固化进口树脂无显著差异(P＞0.05),抗压强度高于后者(P＜0.05),断裂面微观结构与后者相似；自制组1挠曲强度、抗压强度较自制组2、3低(P＜0.05),断裂面微观结构不同.结论 添加BisEMA、BisEMA6的基质分别与含有12nm SiO2的填料自行配制的纳米桩核树脂,挠曲强度达到进口树脂水平,抗压强度高于进口树脂水平.
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四种玻璃离子水门汀短期抗压强度的比较
;7d时所有GICs之间的差异均无显著性意义.结论 本实验中FujiⅨGP和FujiⅡLC在1h的抗压强度显著优于传统型GICs;在1周后所有GICs的抗压强度无显著性差异.
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二期处理对Ceramage瓷聚体机械强度和单体转化率的影响
目的:探讨二期高温、高压处理对Ceramage瓷聚体材料机械性能和单体转化率的影响,并初步分析二者之间的内在联系.方法:用Ceramage瓷聚体体部材料分别制作20个抗压强度和直径拉伸强度测试试件,所有试件均在Solidilite光聚合器中常规聚合,然后随机分为等数的两组,一组为对照组,另一组聚合后用国产自控多用途牙用树脂聚合器进行二期热压处理,温度120℃,压力0.6MPa,时间7min;用Bose公司ElectroForce3520多功能材料实验机测得抗压强度和直径拉伸强度,对二期处理前后的测试值用单因素方差分析方法进行比较.另外用傅立叶变换红外色谱仪,分别测试常规固化的Ceramage瓷聚体体部材料和二次热压处理后的材料,在标准基线方法下得到各自的单体转化率并进行比较.结果:二期热压处理后Ceramage瓷聚体体部材料的抗压强度和直径拉伸强度都有了显著提高,提高幅度分别为12.90%和10.84%(P<0.01).常规处理时Ceramage体部材料的单体转化率为72.7%12.2%,经二期热压处理后单体转化率为75.4%±1.5%,提高幅度为2.7%(P<0.01).结论:二期热压处理可以提高Ceramage瓷聚体材料的单体转化率,并改善材料的机械性能.
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全瓷冠预备体聚合度对全瓷冠边缘适合性及抗压强度的影响
目的:探讨牙体预备设计对IPS Empress 2全瓷冠边缘适合性及抗压强度的影响.方法:制作三组聚合角度(4°、8°、12°)的复合树脂牙体代型,每组8个;在牙体代型上分别制作IPS Empress 2全瓷冠;粘结后采用体视显微镜测量冠的边缘适合性;然后使用万用测力机测试其抗压强度.结果:4°、8°、12°三组聚合度的全瓷冠边缘间隙均值分别为75.2μm、61.1μm、57.2 μm,4°组与8°组间及4°组与12°组间均存在显著差异(P＜0.05);而8°组与12°组间无显著差异(P＞0.05).4°、8°、12°三组聚合度的全瓷冠抗压强度均值分别为1879.9N、2097.3N、2091.7N,各组间抗压强度差异无显著性(P＞0.05).结论:聚合度从4°增大到8°时,IPS Empress 2全瓷冠的边缘间隙减小即边缘适合性越好,但聚合度从8°增大到12°边缘适合性改善不明显.牙体轴壁聚合度的增大并不能显著提高采用粘结系统粘结的全瓷冠的抗压强度.
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两种金属内冠烤瓷桥桥体抗压强度的比较实验
目的:比较2种临床常用非贵金属-Bego钴铬合金及VB镍铬合金做内冠的金瓷三单位烤瓷桥桥体的抗压性能,为临床金瓷内冠材料的选择提供参考.方法:常规制作钴铬合金及镍铬合金内冠烤瓷桥各10组,置6mm直径钢球于桥体(牙合)面,用万能试验机(Zwick/z100)以1mm/min的速度加压直至试样破坏,记录破坏时的载荷作t检验分析.结果:钴铬合金和镍铬合金内冠桥的平均破坏载荷值分别为2580.058N、1739.336N.结论:Bego钴铬合金内冠桥的抗压强度明显强于VB镍铬合金内冠桥的抗压强度.
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对四种粘接剂系统抗压强度及挠曲强度的评估
目的:对比研究4种粘接剂抗压强度及挠曲强度的差异.方法:选用树脂粘接剂Compolute,复合树脂Resinomer,树脂加强型玻璃离子Vitremer Luting及传统玻璃离子Ketac Cem4种粘接剂,分别制作抗压强度及挠曲强度的标准试件,每组10个.万能试验机测试其抗压强度及挠曲强度值,采用单因素方差分析及组间两两比较的LSD-t检验进行统计分析.结果:抗压强度组:Compolute为245.73±23.17MPa,Resinomer为153.50±18.59MPa,Vitremer Luting为61.89±10.92MPa,Ketac Cem为163.78±17.07 MPa.Ketac Cem和Resinomer组,其余各组组间两两比较差异均有统计学意义,P＜0.05.抗压强度由高到低的顺序为Compolute＞Ketac Cem＞Resinomer＞Vitremer Luting；挠曲强度组:Compolute为79.40±15.02MPa,Resinomer为102.18±19.61MPa,Vitremer Luting为20.70±3.89MPa,Ke切c Cem为21.04±4.02MPa.除后两组外,其余各组两两比较差异均有统计学意义,P ＜0.05.挠曲强度由高到低的顺序为Resinomer＞Compolute＞Ketac Cem＞Vitremer Luting.结论:与Vitremer Luting及Ketac Cem相比,Compolute表现较高的抗压强度及挠曲强度,Resinomer则具有较高的挠曲强度及较低的抗压强度,临床上可根据不同修复需求选择合适的粘接系统.
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微波与空气干燥石膏模型抗压强度的比较
微波在口腔修复领域中广泛应用于消毒、聚合塑料、模型除蜡、缩短基托塑料的面团期,而临床上用来干燥石膏模型,以节省义齿制作时间,提高工作效率,亦被同行们所关注.石膏的分类是根据它们的用途、不同成份的物理性能来决定的.资料证明:石膏的抗压强度是与水/粉比例、混合时间、混合体积、化学成份、相对湿度、储存温度及何时脱模等密切相关.
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不同包埋液对磷酸盐包埋材料抗压强度影响的实验研究
目的:比较3种不同包埋液对磷酸盐包埋材料抗压强度影响的差异.方法:选用3种包埋液与Dentaurum包埋材料的按厂商推荐比例混合调拌,各制作10个标准试件.按照Dentaurum包埋料的使用说明进行焙烧和烘烤至900℃,室温下用岛津拉伸机检测试件烘烤前后的抗压强度.结果:各组试件抗压强度烘烤前后差别明显.蒸馏水组与其他两相比存在显著性差异(P<0.05).结论:采用磷酸盐包埋材料制作的铸型抗压强度在烘烤后明显降低.选用蒸馏水与Dentaurum磷酸盐包埋材料混合调拌,铸型抗压强度明显低于其他两组,不适于无圈包埋.
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白榴石微晶化增强牙科玻璃陶瓷机制的实验研究
目的探讨K2O(氧化钾)在白榴石微晶化增强牙科玻璃陶瓷的原材料组分与比例方面的规律以及白 榴石微晶含量对该玻璃陶瓷抗压强度的影响.方法利用特定的热处理温度程序对不同K2O含量的玻璃陶瓷原材料进行热处理,比较热处理后样品的显微结构及其 中白榴石微晶的含量,测试各组玻璃陶瓷的抗压强度.结果高钾配比组原材料热处理后的样品中白榴石微晶化情况良好,分布均匀,晶粒约0.8 μm,其玻璃陶瓷的抗压强度可达206.6 MPa.白榴石微晶化增强的牙科玻璃陶瓷的抗压强度与白榴石微晶含 量之间呈相关关系.结论 K2O在原材料中的配比对白榴石微晶化及其增强的牙科玻璃陶瓷的显微结构和相关性能有较大影响.白榴石微晶含量对该玻璃陶瓷的抗压 强度有明显影响.
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酸蚀时间及树脂粘接对二硅酸锂玻璃陶瓷弯曲强度的影响
目的 探究不同酸蚀时间以及树脂粘接对二硅酸锂玻璃陶瓷弯曲强度的影响,并评价树脂水门汀对玻璃陶瓷表面裂纹的修复能力,以期为临床全瓷冠粘接操作提供参考.方法 采用热压铸造工艺制作二硅酸锂玻璃陶瓷(IPS e.max(R) Press)杆状试件(25.0 mm ×3.0 mm ×2.0 mm)225个.打磨抛光后随机按排列表法将试件随机分为5组,每组45个.试件表面分别进行9.5％氢氟酸凝胶0(对照组)、20、40、60和120 s处理.各组3个试件进行场发射扫描电镜扫描观察.每组40个试件按随机排列表法随机分为两个亚组(每亚组20个),对1个亚组试件酸蚀表面涂布硅烷偶联剂和双固化型树脂水门汀,另一亚组不处理.再分别经37℃水储存24 h和水储存24 h+冷热循环10000次后进行三点弯曲测试.每组剩余2个试件粘接树脂后使用场发射扫描电镜观察粘接界面.对各组试件弯曲强度进行三因素方差分析.结果 氢氟酸酸蚀首先导致玻璃基质溶解消失,随着酸蚀时间的延长,部分晶体结构也因失去基质的支持而脱落消失.玻璃陶瓷表面粗糙度随酸蚀时间的延长而增大.氢氟酸处理0、20、40、60和120 s时试件弯曲强度分别为(384±33)、(347±43)、(330±53)、(327±67)和(317±41) MPa.树脂粘接后,除对照组(0 s)外,其余各组弯曲强度均比粘接前显著增加(P＜0.05),分别为(420±31)、(435±50)、(400±39)和(412 ±58) MPa.结论 长时间的氢氟酸酸蚀可导致二硅酸锂玻璃陶瓷弯曲强度降低,树脂粘接可弥补酸蚀导致的玻璃陶瓷强度损失.
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增强牙体抗折强度的树脂修复研究
目的 研究树脂充填材料是否具有增强薄弱牙体组织抗折强度的作用及其可能的作用机制.方法 选择60颗无龋上颌第一前磨牙,制备成特定大小的近中-(牙合)面-远中洞形(洞形颊舌径:2.8～3.2 mm,腭尖宽度:2.0 mm,腭尖高度:5.0 mm),将所有样本按随机数字表法随机分为6组,每组10颗牙.第1组为对照组,进行牙体制备但不充填;第2组采用银汞合金充填;第3组采用通用杂合型树脂Z250充填,但不粘结;第4组采用复合体材料F2000充填;第5组采用Z250充填;第6组采用纳米型树脂Z350充填.通过垂直加压铁杆以1 mm/min的速度对各组样本加压,检测导致牙体折裂所需的小压力.所得数据采用方差分析,显著性水准为0.05.结果 各组牙体折裂的平均压力分别为:第1组(245.29±39.49)N,第2组(255.09±42.14)N,第3组(267.34±31.56)N,第4组(293.90±33.42)N,第5组(337.81±32.63)N,第6组(349.08±32.93)N.第1、2、3组间牙体折裂的平均压力差异无统计学意义(P＞0.05);第4、5、6组与第1、2组相比,牙体折裂平均压力差异有统计学意义(P＜0.05);第5组与第3组相比,牙体折裂的平均压力差异有统计学意义(P＜0.01);第4组与第5、6组相比,牙体折裂的平均压力差异有统计学意义(P＜0.01);第5组与第6组牙体折裂的平均压力差异无统计学意义.结论 树脂充填材料具有增强薄弱牙体组织抗折强度的作用,其作用与充填材料和牙体间的粘结力、收缩应力及弹性模量有关.临床上可选用与牙本质弹性模量相近的充填材料,增强充填材料与牙体间的粘结力将有利于增强牙体的抗折强度.
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不同温度热处理后TiO2-SiO2纳米薄膜对钛-瓷结合强度的影响
目的 观察不同温度热处理后TiO2-SiO2纳米薄膜对钛-瓷结合强度的影响,为修复临床制作工艺提供参考.方法 采用溶胶-凝胶技术,将TiO2-SiO2纳米溶胶液均匀涂附于纯钛试件表面,分别进行300、500、750℃的热处理(热处理组),以表面无纳米薄膜的试件为对照组.测试3个热处理组试件纳米薄膜与钛基底间的膜基结合力以及烤瓷后4组试件的钛-瓷结合强度；采用X射线衍射(X-ray diffraction,XRD)分析纳米薄膜结构；扫描电镜观察钛-瓷结合界面及钛剥脱面.结果 TiO2-SiO2纳米薄膜经300、500和750℃热处理后,与钛基底的膜基结合力分别为(15.3±0.8)、(22.1±0.5)和(28.5±1.3)N；XRD显示钛表面无金红石相TiO2存在；750℃热处理组钛-瓷结合强度[(35.9 ±2.3)MPa]显著高于对照组[(29.5 ±4.2)MPa];扫描电镜显示750℃热处理组的纳米薄膜较致密,无明显裂缝存在,且钛-瓷断裂位置发生在纳米薄膜内部.结论 经750℃热处理的TiO2-SiO2纳米薄膜可明显改善钛-瓷结合强度.
